Директива 2004/26/EC Европейского парламента и Совета от 21 апреля 2004 г., вносящая поправки в Директиву 97/68/EC о сближении законов государств-членов, касающихся мер против выбросов газообразных и твердых загрязняющих веществ двигателями внутреннего сгорания. для установки на внедорожную мобильную технику

Язык	Название
en	Directive 2004/ 26/EC of the European Parliament and of the Council of 21 April 2004 amending Directive 97/68/EC on the approximation of the laws of the Member States relating to measures against the emission of gaseous and particulate pollutants from internal combustion engines to be installed in non-road mobile machinery
ru	Директива 2004/26/EC Европейского парламента и Совета от 21 апреля 2004 г., вносящая поправки в Директиву 97/68/EC о сближении законов государств-членов, касающихся мер против выбросов газообразных и твердых загрязняющих веществ двигателями внутреннего сгорания. для установки на внедорожную мобильную технику

30 апреля 2004 г.

Официальный журнал Европейских сообществ

Л 146/1

ДИРЕКТИВА 2004/26/EC ЕВРОПЕЙСКОГО ПАРЛАМЕНТА И СОВЕТА

от 21 апреля 2004 г.

внесение изменений в Директиву 97/68/EC о сближении законодательства государств-членов, касающегося мер против выбросов газообразных и твердых загрязняющих веществ двигателями внутреннего сгорания, которые будут установлены на внедорожной мобильной технике

(Текст, имеющий отношение к ЕЭЗ)

ЕВРОПЕЙСКИЙ ПАРЛАМЕНТ И СОВЕТ ЕВРОПЕЙСКОГО СОЮЗА,

Принимая во внимание Договор о создании Европейского Сообщества и, в частности, его статью 95,

Принимая во внимание предложение Комиссии (1),

Принимая во внимание мнение Европейского экономического и социального комитета (2),

Действуя в порядке, предусмотренном статьей 251 Договора (3),

Тогда как:

(1)

Директива 97/68/EC (4) вводит два уровня предельных значений выбросов для двигателей с воспламенением от сжатия и призывает Комиссию предложить дальнейшее снижение пределов выбросов с учетом глобальной доступности методов контроля выбросов, загрязняющих воздух от воспламенения от сжатия. двигатели и ситуация с качеством воздуха.

(2)

Программа Auto-Oil пришла к выводу, что необходимы дальнейшие меры для улучшения качества воздуха в Сообществе в будущем, особенно в отношении образования озона и выбросов твердых частиц.

(3)

Передовые технологии снижения выбросов двигателей с воспламенением от сжатия на дорожных транспортных средствах уже в значительной степени доступны, и такая технология должна в значительной степени быть применима к внедорожному сектору.

(4)

Все еще существует некоторая неопределенность относительно экономической эффективности использования оборудования для последующей обработки для сокращения выбросов твердых частиц (ТЧ) и оксидов азота (NOx). Технический обзор должен быть проведен до 31 декабря 2007 года и, при необходимости, следует рассмотреть вопрос об исключениях или отсрочке вступления в силу.

(5)

Процедура переходных испытаний необходима для того, чтобы охватить рабочие условия, используемые этим типом оборудования, в реальных условиях работы. Поэтому испытание должно включать в соответствующей пропорции выбросы непрогретого двигателя.

(6)

В случайно выбранных условиях нагрузки и в пределах определенного рабочего диапазона предельные значения не должны превышаться более чем на соответствующий процент.

(7)

Кроме того, следует избегать использования устройств подавления и нерациональных стратегий контроля выбросов.

(8)

Предлагаемый пакет предельных значений должен быть максимально согласован с разработками в Соединенных Штатах, чтобы предоставить производителям глобальный рынок для своих концепций двигателей.

(9)

Нормы выбросов также должны применяться к железнодорожным и внутренним водным путям, чтобы способствовать их продвижению в качестве экологически чистых видов транспорта.

(10)

Если внедорожная мобильная техника соответствует будущим предельным значениям до наступления крайнего срока, должна быть возможность указать, что это так.

(11)

Поскольку технология необходима для соответствия ограничениям Stage III B и IV по выбросам твердых частиц и NOx, содержание серы в топливе должно быть снижено по сравнению с сегодняшними уровнями во многих государствах-членах. Необходимо определить эталонное топливо, которое отражает ситуацию на топливном рынке.

(12)

Важное значение имеют показатели выбросов в течение всего срока службы двигателей. Должны быть введены требования к долговечности, чтобы избежать ухудшения характеристик выбросов.

(13)

Необходимо ввести специальные меры для производителей оборудования, чтобы дать им время для проектирования своей продукции и организации мелкосерийного производства.

(14)

Поскольку цель настоящей Директивы, а именно улучшение будущей ситуации с качеством воздуха, не может быть в достаточной степени достигнута государствами-членами, поскольку необходимые ограничения выбросов в отношении продуктов должны регулироваться на уровне Сообщества, Сообщество может принять меры в соответствии с принципом субсидиарности, как это предусмотрено в статье 5 Договора. В соответствии с принципом пропорциональности, изложенным в этой статье, настоящая Директива не выходит за рамки того, что необходимо для достижения этой цели.

(15)

Поэтому в Директиву 97/68/EC следует внести соответствующие поправки:

ПРИНЯЛИ НАСТОЯЩУЮ ДИРЕКТИВУ:

Статья 1

В Директиву 97/68/EC внесены следующие поправки:

статью 2 дополнить следующими абзацами:

"—

«Судно внутреннего плавания» означает судно, предназначенное для использования на внутренних водных путях, длиной 20 метров и более и объемом 100 м3 или более по формуле, определенной в Приложении I, раздел 2, пункт 2.8а, или буксиры. или судно-толкач, построенное для буксировки, толкания или движения вдоль судов длиной 20 метров и более,

Это определение не включает в себя:

—

суда, предназначенные для перевозки пассажиров, на борту которых помимо экипажа находится не более 12 человек,

—

прогулочные суда длиной менее 24 метров (как определено в статье 1(2) Директивы 94/25/EC Европейского парламента и Совета от 16 июня 1994 г. о сближении законов, правил и административных положений государства-члены в отношении прогулочных судов (5)),

—

служебные суда, принадлежащие надзорным органам,

—

суда пожарной службы,

—

военные корабли,

—

рыболовные суда, внесенные в реестр рыболовных судов Сообщества,

—

морские суда, включая морские буксиры и суда-толкачи, работающие или базирующиеся в приливных водах или временно на внутренних водных путях, при условии, что они имеют действующее навигационное свидетельство или свидетельство безопасности, как определено в Приложении I, Раздел 2, пункт 2.8b.

—

«Производитель оригинального оборудования (OEM)» означает производителя внедорожной мобильной машины,

—

«Схема гибкости» означает процедуру, позволяющую производителю двигателей разместить на рынке в период между двумя последовательными этапами предельных значений ограниченное количество двигателей для установки на внедорожные мобильные машины, которые соответствуют только предыдущий этап установления предельных значений выбросов.

(5) OJ L 164, 30 июня 1994 г., с. 15. Директива с последними поправками, внесенными Регламентом (ЕС) № 1882/2003 (ОЖ L 284, 31.10.2003, стр. 1).""

В статью 4 вносятся следующие изменения:

(а)

В конце пункта 2 добавить следующий текст:

«В Приложение VIII вносятся поправки в соответствии с процедурой, указанной в статье 15».

(б)

Добавить следующий абзац:

"6.

Двигатели с воспламенением от сжатия, предназначенные не для локомотивов, железнодорожных вагонов и судов внутреннего водного транспорта, могут быть размещены на рынке по гибкой схеме в соответствии с процедурой, указанной в Приложении XIII, в дополнение к пунктам 1-5".

В статью 6 дополнить абзац следующего содержания:

"5.

Двигатели с воспламенением от сжатия, выпускаемые на рынок по «гибкой схеме», должны маркироваться в соответствии с Приложением XIII».

После статьи 7 вставить следующую статью:

«Статья 7а

Суда внутреннего плавания

1. Следующие положения применяются к двигателям, устанавливаемым на суда внутреннего плавания. Параграфы 2 и 3 не применяются до тех пор, пока эквивалентность требований, установленных настоящей Директивой, и требований, установленных в рамках Мангеймской конвенции о судоходстве по Рейну, не будет признана Центральной комиссией судоходства по Рейну (далее: ЦКСР) и Об этом сообщается Комиссии.

2. До 30 июня 2007 года государства-члены не могут отказать в размещении на рынке двигателей, соответствующих требованиям, установленным ЦКСР, этап I, предельные значения выбросов для которых изложены в Приложении XIV.

3. С 1 июля 2007 г. и до вступления в силу дополнительного набора предельных значений, которые станут результатом дальнейших поправок к настоящей Директиве, государства-члены не могут отказать в размещении на рынке двигателей, которые отвечают требованиям, установленным на этапе ЦКСР. II, предельные значения выбросов для которых установлены в Приложении XV.

4. В соответствии с процедурой, указанной в статье 15, Приложение VII должно быть адаптировано для включения дополнительной и конкретной информации, которая может потребоваться в отношении сертификата об утверждении типа для двигателей, которые будут установлены на судах внутреннего плавания.

5. Для целей настоящей Директивы, что касается судов внутреннего плавания, любой вспомогательный двигатель мощностью более 560 кВт должен подчиняться тем же требованиям, что и главные двигатели."

(5)

В статью 8 вносятся следующие изменения:

(а)

Название заменить на «Размещение на рынке»:

(б)

Абзац 1 заменить следующим:

"1.

Государства-члены не могут отказать в размещении на рынке двигателей, независимо от того, уже установлены они или нет в машинах, которые отвечают требованиям настоящей Директивы».

(с)

После пункта 2 добавить следующий абзац:

"любой.

Государства-члены не должны выдавать сертификат Сообщества по внутреннему водному плаванию, установленный Директивой Совета 82/714/EC от 4 октября 1982 года, устанавливающей технические требования к судам внутреннего водного транспорта (6), любым судам, двигатели которых не соответствуют требованиям настоящей Директивы.

(6) OJ L 301, 28.10.1982, с. 1. Директива с поправками, внесенными Актом о присоединении 2003 года».

В статью 9 вносятся следующие изменения:

(а)

Вводную фразу пункта 3 заменить следующей:

«Государства-члены должны отказать в выдаче официального утверждения типа двигателя или семейства двигателей и выдать документ, как описано в Приложении VII, а также отказать в выдаче любого другого официального утверждения типа внедорожной мобильной техники, в которой двигатель, уже размещен на рынке, установлен».

(б)

После пункта 3 включить следующие абзацы:

3а

ОДОБРЕНИЕ ТИПА ДВИГАТЕЛЕЙ STAGE IIIA (КАТЕГОРИИ ДВИГАТЕЛЕЙ H, I, J и K)

Государства-члены должны отказать в выдаче официального утверждения типа для следующих типов или семейств двигателей и выдать документ, как описано в Приложении VII, а также должны отказать в выдаче любого другого официального утверждения типа для внедорожной мобильной техники, в которой двигатель, еще не выставлен на продажу, установлено:

—

H: после 30 июня 2005 г. для двигателей, кроме двигателей с постоянной частотой вращения, выходной мощностью: 130 кВт ≤ P ≤ 560 кВт,

—

I: после 31 декабря 2005 г. для двигателей, кроме двигателей с постоянной частотой вращения, выходной мощностью: 75 кВт≤ P < 130 кВт,

—

J: после 31 декабря 2006 г. для двигателей, кроме двигателей с постоянной частотой вращения, выходной мощностью: 37 кВт ≤ P < 75 кВт,

—

K: после 31 декабря 2005 г. для двигателей, кроме двигателей с постоянной частотой вращения, выходной мощностью: 19 кВт ≤ P < 37 кВт,

если двигатель не соответствует требованиям, указанным в настоящей Директиве, и если выбросы твердых частиц и газообразных загрязняющих веществ двигателем не соответствуют предельным значениям, указанным в таблице в разделе 4.1.2.4. Приложения I.

3б

ОДОБРЕНИЕ ТИПА ДВИГАТЕЛЕЙ С ПОСТОЯННОЙ ОБОРОТОСТЬЮ STAGE IIIA (КАТЕГОРИИ ДВИГАТЕЛЕЙ H, I, J и K)

—

Двигатели H с постоянной частотой вращения: после 31 декабря 2009 г. для двигателей мощностью: 130 кВт ≤ P < 560 кВт,

—

Двигатели с постоянной частотой вращения I: после 31 декабря 2009 г. для двигателей мощностью: 75 кВт ≤ P < 130 кВт,

—

Двигатели J с постоянной частотой вращения: после 31 декабря 2010 г. для двигателей мощностью: 37 кВт ≤ P < 75 кВт,

—

Двигатели K с постоянной частотой вращения: после 31 декабря 2009 г. для двигателей мощностью: 19 кВт ≤ P < 37 кВт,

гнездо.

Одобрение типа двигателей Stage III B (КАТЕГОРИИ ДВИГАТЕЛЕЙ L, M, N и P)

—

L: после 31 декабря 2009 г. для двигателей, кроме двигателей с постоянной частотой вращения, выходной мощностью: 130 кВт ≤ P < 560 кВт,

—

M: после 31 декабря 2010 г. для двигателей, кроме двигателей с постоянной частотой вращения, выходной мощностью: 75 кВт ≤ P < 130 кВт,

—

N: после 31 декабря 2010 г. для двигателей, кроме двигателей с постоянной частотой вращения, выходной мощностью: 56 кВт ≤ P < 75 кВт,

—

P: после 31 декабря 2011 года для двигателей, кроме двигателей с постоянной частотой вращения, выходной мощностью: 37 кВт ≤ P < 56 кВт,

зд.

Одобрение типа двигателей IV ступени (категории двигателей Q и R)

—

В: после 31 декабря 2012 года для двигателей, кроме двигателей с постоянной частотой вращения, выходной мощностью: 130 кВт ≤ P ≤ 560 кВт,

—

R: после 30 сентября 2013 г. для двигателей, кроме двигателей с постоянной частотой вращения, выходной мощностью: 56 кВт ≤ P < 130 кВт,

3ф

ОДОБРЕНИЕ ТИПА ГРЕБИТЕЛЬНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ СТЕПЕНИ III A, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ НА СУДАХ ВНУТРЕННЕГО ВОДНОГО ПУТИ (КАТЕГОРИИ ДВИГАТЕЛЕЙ V)

Государства-члены должны отказать в выдаче одобрения типа для следующих типов или семейств двигателей и выдать документ, как описано в Приложении VII:

Vl:1: после 31 декабря 2005 г. для двигателей с выходной мощностью 37 кВт или выше и рабочим объемом менее 0,9 л на цилиндр,

Vl:2: после 30 июня 2005 г. для двигателей со рабочим объемом не менее 0,9, но менее 1,2 л на цилиндр,

Vl:3: после 30 июня 2005 г. для двигателей со рабочим объемом не менее 1,2, но менее 2,5 л на цилиндр и выходной мощностью двигателя: 37 кВт ≤ P < 75 кВт,

VI:4: после 31 декабря 2006 г. для двигателей со рабочим объемом не менее 2,5, но менее 5 литров на цилиндр,

V2: после 31 декабря 2007 г. для двигателей с рабочим объемом не менее 5 литров на цилиндр,

Простите.

Одобрение типа ДВИГАТЕЛЕЙ STAGE III A, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ В ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ ВАГОНАХ

—

RC A: после 30 июня 2005 г. для двигателей мощностью более 130 кВт.

3 года

Одобрение типа маршевых двигателей Stage III B, используемых в железнодорожных вагонах

—

RC B: после 31 декабря 2010 г. для двигателей мощностью более 130 кВт.

если двигатель не соответствует требованиям, указанным в настоящей Директиве, и выбросы твердых частиц и газообразных загрязняющих веществ из двигателя не соответствуют предельным значениям, указанным в таблице в разделе 4.1.2.5 Приложения I.

3х.

ОДОБРЕНИЕ ТИПА ЭТАП III А ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ДВИГАТЕЛЕЙ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ В ЛОКОМОТИВАХ

—

RL A: после 31 декабря 2005 г. для двигателей мощностью: 130 кВт≤ P ≤ 560 кВт.

—

RH A: после 31 декабря 2007 г. для двигателей мощностью: 560 кВт < P

если двигатель не соответствует требованиям, указанным в настоящей Директиве, и если выбросы твердых частиц и газообразных загрязняющих веществ из двигателя не соответствуют предельным значениям, указанным в таблице в разделе 4.1.2.4 Приложения I. Положения настоящей Директивы параграф не применяется к типам и семействам двигателей, упомянутым в тех случаях, когда контракт на приобретение двигателя был заключен до... (7) и при условии, что двигатель будет размещен на рынке не позднее, чем через два года после применимой даты для соответствующую категорию локомотива.

3я

Одобрение типа тяговых двигателей Stage III B, используемых в локомотивах

—

R B: после 31 декабря 2010 г. для двигателей мощностью более 130 кВт.

если двигатель не соответствует требованиям, указанным в настоящей Директиве, и если выбросы твердых частиц и газообразных загрязняющих веществ из двигателя не соответствуют предельным значениям, указанным в таблице в разделе 4.1.2.5 Приложения I. Положения настоящей Директивы параграф не применяется к типам и семействам двигателей, упомянутым в тех случаях, когда контракт на приобретение двигателя был заключен до... (7) и при условии, что двигатель будет размещен на рынке не позднее, чем через два года после применимой даты для соответствующую категорию локомотивов.

(7) Дата вступления в силу настоящей Директивы""

(с)

Название пункта 4 заменить следующим:

«РАЗМЕЩЕНИЕ НА РЫНКЕ: ДАТЫ ВЫПУСКА ДВИГАТЕЛЕЙ»

(г)

Включить следующий абзац:

4а

Без ущерба для статьи 7a и статьи 9 (3g) и (3h), после дат, указанных ниже, за исключением машин и двигателей, предназначенных для экспорта в третьи страны, государства-члены разрешают размещение на рынке двигателей, независимо от того, установлены ли они уже на машинах или нет, только если они отвечают требованиям настоящей Директивы, и только если двигатель одобрен в соответствии с одной из категорий, определенных в параграфах 2 и 3.

Stage III A, кроме двигателей с постоянной скоростью вращения

—

категория H: 31 декабря 2005 г.

—

категория I: 31 декабря 2006 г.

—

категория J: 31 декабря 2007 г.

—

категория К: 31 декабря 2006 г.

Двигатели для судов внутреннего плавания Stage III A

—

категория V 1: 1: 31 декабря 2006 г.

—

категория V 1:2: 31 декабря 2006 г.

—

категория V 1:3: 31 декабря 2006 г.

—

категория V1:4: 31 декабря 2008 г.

—

категории V2: 31 декабря 2008 г.

Двигатели с постоянной частотой вращения Stage III A

—

категория H: 31 декабря 2010 г.

—

категория I: 31 декабря 2010 г.

—

категория J: 31 декабря 2011 г.

—

категория К: 31 декабря 2010 г.

Двигатели для железнодорожных вагонов Stage III A

—

категория RC A: 31 декабря 2005 г.

Локомотивные двигатели Stage III A

—

категория RL A:31 декабря 2006 г.

—

категория RH A:31 декабря 2008 г.

Stage III B, кроме двигателей с постоянной скоростью вращения

—

категория L: 31 декабря 2010 г.

—

категория М: 31 декабря 2011 г.

—

категория N: 31 декабря 2011 г.

—

категория P: 31 декабря 2012 г.

Двигатели для железнодорожных вагонов Stage III B

—

категория RC B: 31 декабря 2011 г.

Локомотивные двигатели Stage III B

—

категория R B: 31 декабря 2011 г.

Этап IV, кроме двигателей с постоянной скоростью вращения

—

категория Q: 31 декабря 2013 г.

—

категория R: 30 сентября 2014 г.

Для каждой категории вышеуказанные требования откладываются на два года в отношении двигателей, дата производства которых предшествует указанной дате.

Разрешение, выданное на один этап установления предельных значений выбросов, прекращается с момента обязательного внедрения следующего этапа предельных значений".

(е)

Добавить следующий абзац:

4б

Маркировка для обозначения раннего соответствия стандартам этапов IIIA, IIIB и IV.

Для типов двигателей или семейств двигателей, соответствующих предельным значениям, указанным в таблице в разделах 4.1.2.4, 4.1.2.5 и 4.1.2.6 Приложения I, до дат, установленных в пункте 4 настоящей статьи, государства-члены должны разрешить специальную маркировку и маркировка, показывающая, что соответствующее оборудование соответствует требуемым предельным значениям до установленных сроков».

(7)

В статью 10 внести следующие изменения:

(а)

Пункты 1 и 1а заменить следующим:

"1.

Требования статьи 8(1) и (2), статьи 9(4) и статьи 9a(5) не применяются к:

—

двигатели для использования вооруженными силами,

—

двигатели, освобожденные от налога в соответствии с пунктами 1а и 2,

—

двигатели для использования в машинах, предназначенных в первую очередь для спуска и подъема спасательных шлюпок,

—

двигатели для использования в машинах, предназначенных в первую очередь для спуска на воду и подъема судов, спускаемых на берег.

1а.

Без ущерба для Статьи 7a и Статьи 9(3g) и (3h), заменяемые двигатели, за исключением главных двигателей железнодорожных вагонов, локомотивов и судов внутреннего плавания, должны соответствовать предельным значениям, которым заменяемый двигатель должен был соответствовать при первоначальной установке. в продаже.

Текст «ЗАМЕНА ДВИГАТЕЛЯ» должен быть прикреплен к этикетке на двигателе или вставлен в руководство по эксплуатации».

(б)

Дополнить следующими абзацами:

"5.

Двигатели могут быть размещены на рынке по «гибкой схеме» в соответствии с положениями Приложения XIII.

Пункт 2 не применяется к главным двигателям, устанавливаемым на судах внутреннего плавания.

Государства-члены должны разрешить размещение на рынке двигателей, как определено в пунктах A(i) и A(ii) Приложения I, в соответствии с «схемой гибкости» в соответствии с положениями Приложения XIII».

В Приложения вносятся следующие изменения:

(а)

Приложения I, III, V, VII и XII должны быть изменены в соответствии с Приложением I к настоящей Директиве;

(б)

Приложение VI заменяется текстом Приложения II к настоящей Директиве;

(с)

Должно быть добавлено новое Приложение XIII, изложенное в Приложении III к настоящей Директиве;

(г)

Должно быть добавлено новое Приложение XIV, изложенное в Приложении IV к настоящей Директиве;

(е)

Должно быть добавлено новое Приложение XV, изложенное в Приложении IV к настоящей Директиве;

и в список существующих Приложений будут внесены соответствующие изменения.

Статья 2

Комиссия не позднее 31 декабря 2007 г.:

(а)

провести повторную оценку своих оценок кадастра выбросов за пределами дорог и конкретно изучить потенциальные перекрестные проверки и поправочные коэффициенты;

(б)

рассмотреть доступную технологию, включая затраты/выгоды, с целью подтверждения предельных значений этапов III B и IV и оценки возможной необходимости в дополнительных гибких возможностях, исключениях или более поздних сроках внедрения для определенных типов оборудования или двигателей, а также с учетом установленных двигателей в внедорожной мобильной технике, используемой в сезонном использовании;

(с)

оценить применение циклов испытаний двигателей железнодорожных вагонов и локомотивов, а в случае двигателей локомотивов - стоимость и выгоды от дальнейшего снижения предельных значений выбросов с учетом применения технологии последующей обработки NOx;

(г)

рассмотреть необходимость введения дополнительного набора предельных значений для двигателей, которые будут использоваться на судах внутреннего плавания, принимая во внимание, в частности, техническую и экономическую осуществимость вторичных вариантов снижения выбросов в этом приложении;

(е)

рассмотреть необходимость введения предельных значений выбросов для двигателей мощностью ниже 19 кВт и выше 560 кВт;

(е)

учитывать наличие топлива, необходимого для технологий, используемых для соответствия уровням стандартов Stage IIIB и IV;

(г)

рассмотреть условия эксплуатации двигателя, при которых максимально допустимые проценты, на которые предельные значения выбросов, указанные в разделах 4.1.2.5 и 4.1.2.6 Приложения I, могут быть превышены, и представить соответствующие предложения по технической адаптации Директивы в соответствии с указанной процедурой. в Статье 15 Директивы 97/68/EC;

(час)

оценить потребность в системе «действующего соответствия» и изучить возможные варианты ее внедрения;

(я)

рассмотреть подробные правила для предотвращения «биения цикла» и обхода цикла;

и представлять, при необходимости, предложения в Европейский парламент и Совет.

Статья 3

1. Государства-члены ЕС должны ввести в действие законы, нормативные акты и административные положения, необходимые для соблюдения настоящей Директивы до... (8). Они должны немедленно проинформировать об этом Комиссию.

Когда государства-члены ЕС принимают такие меры, они должны содержать ссылку на настоящую Директиву или сопровождаться такой ссылкой в случае их официальной публикации. Методы такой ссылки устанавливаются государствами-членами.

2. Государства-члены должны сообщить Комиссии текст основных положений национального законодательства, которые они принимают в области, охватываемой настоящей Директивой.

Статья 4

Государства-члены ЕС должны определить санкции, применимые к нарушениям национальных положений, принятых в соответствии с настоящей Директивой, и принять все необходимые меры для их реализации. Установленные санкции должны быть эффективными, пропорциональными и сдерживающими. Государства-члены должны уведомить Комиссию об этих положениях не позднее... (9), а также уведомить о любых последующих их изменениях как можно скорее.

Статья 5

Настоящая Директива вступает в силу на двадцатый день после ее публикации в Официальном журнале Европейского Союза.

Статья 6

Данная Директива адресована государствам-членам.

Совершено в Страсбурге 21 апреля 2004 г.

За Европейский Парламент

Президент

П. КОКС

Для Совета

Президент

Д. РОШ

(1) О.Дж. С

(2) ОЖ C 220, 16 сентября 2003 г., стр. 16.

(3) Заключение Европейского парламента от 21 октября 2003 г. (еще не опубликовано в Официальном журнале). Решение Совета от 30 марта 2004 г. (еще не опубликовано в Официальном журнале).

(4) ОЖ L 59, 27 февраля 1998 г., с. 1. Директива с последними поправками, внесенными Директивой 2002/88/EC (OJ L 35, 11 февраля 2003 г., стр. 28).

(8) 12 месяцев после вступления в силу настоящей Директивы.

(9) 12 месяцев после вступления в силу настоящей Директивы.

ПРИЛОЖЕНИЕ I

ПРИЛОЖЕНИЕ I ВНЕСЕТ СЛЕДУЮЩИЕ ИЗМЕНЕНИЯ:

В РАЗДЕЛ 1 ВНЕСЮТСЯ ИЗМЕНЕНИЯ:

(а)

Пункт А заменить следующим:

"А.

предназначены и подходят для перемещения или для перемещения по дороге или без нее, и с

(я)

CI. двигатель, имеющий полезную мощность в соответствии с разделом 2.4 выше или равна 19 кВт, но не более 560 кВт и который работает на прерывистой скорости, а не на одной постоянной скорости;

или

(ii)

CI. двигатель, имеющий полезную мощность в соответствии с разделом 2.4 не менее 19 кВт, но не более 560 кВт и работающий при постоянной частоте вращения. Ограничения применяются только с 31 декабря 2006 г.;

или

(iii)

бензиновый двигатель С.И., имеющий полезную мощность в соответствии с разделом 2.4 не более 19 кВт;

или

(iv)

двигатели, предназначенные для приведения в движение железнодорожных вагонов, которые представляют собой самоходные путевые транспортные средства, специально предназначенные для перевозки грузов и/или пассажиров;

или

(в)

двигатели, предназначенные для приведения в движение локомотивов, представляющих собой самоходные части путевой техники, предназначенные для перемещения или движения вагонов, предназначенных для перевозки грузов, пассажиров и другого оборудования, но которые сами по себе не предназначены или не предназначены для перевозки грузов, пассажиров ( кроме тех, кто управляет локомотивом) или другое оборудование. Любой вспомогательный двигатель или двигатель, предназначенный для приведения в действие оборудования, предназначенного для выполнения работ по техническому обслуживанию или строительных работ на путях, классифицируется не по настоящему параграфу, а по классу А(i)».

(б)

Пункт Б заменяется следующим:

""Б.

Суда, кроме судов, предназначенных для использования на внутренних водных путях";

(с)

Пункт С следует исключить.

В раздел 2 внести следующие изменения:

(а)

Должны быть вставлены:

"2.8а:

объем 100 м3 и более для судна, предназначенного для использования на внутренних водных путях, означает его объем, рассчитанный по формуле LxBxT, где "L" - максимальная длина корпуса без учета руля и бушприта, "В" - максимальная ширина корпуса. Корпус в метрах, измеренный до внешнего края обшивки корпуса (исключая гребные колеса, трущиеся ребра и т. д.), а буква «Т» означает расстояние по вертикали между самой нижней формованной точкой корпуса или киля и линией максимальной осадки.

2.8б:

Действующее навигационное свидетельство или свидетельство безопасности означает:

(а)

сертификат, подтверждающий соответствие Международной конвенции по охране человеческой жизни на море 1974 года (СОЛАС) с поправками или эквивалентом, или

(б)

сертификат, подтверждающий соответствие Международной конвенции о грузовой марке 1966 года с поправками или эквивалентной, а также сертификат IOPP, подтверждающий соответствие Международной конвенции по предотвращению загрязнения с судов (MARPOL) 1973 года с поправками.

2.8в:

Устройство отключения означает устройство, которое измеряет, воспринимает или реагирует на рабочие переменные с целью активации, модуляции, задержки или деактивации работы любого компонента или функции системы контроля выбросов, так что эффективность системы контроля снижается в условиях встречающиеся при обычном использовании внедорожной мобильной техники, если только использование такого устройства не включено в существующую процедуру сертификации испытаний на выбросы.

А. Мэй:

Стратегия иррационального контроля означает любую стратегию или меру, которая при эксплуатации внедорожной мобильной техники в нормальных условиях использования снижает эффективность системы контроля выбросов до уровня ниже ожидаемого в применимых процедурах испытаний на выбросы».

(б)

Вставить следующий раздел:

"2.17

Цикл испытаний означает последовательность контрольных точек, каждая из которых имеет определенную скорость и крутящий момент, которым должен следовать двигатель в установившемся режиме (испытание NRSC) или в переходных условиях эксплуатации (испытание NRTC);

(с)

Действующий раздел 2.17 должен быть переименован в 2.18 и заменен следующим:

"2.18. Символы и сокращения

2.18.1. Символы параметров испытаний

Символ

Единица

Срок

А/Фст

Стехиометрическое соотношение воздух/топливо

АП

что

Площадь поперечного сечения изокинетического пробоотборника

что

Площадь поперечного сечения выхлопной трубы

Авер

Средневзвешенные значения для:

С/э

- объемный расход

кг/ч

- массовый поток

С1

Углеродный эквивалент 1 углеводород

Коэффициент расхода ССВ

Конц.

ppm об.%

Концентрация (с суффиксом названия компонента)

Конкк

ppm об.%

Концентрация с поправкой на фон

Согласие

ppm об.%

Концентрация загрязняющего вещества, измеренная в разбавляющем воздухе

Консе

ppm об.%

Концентрация загрязняющих веществ, измеренная в разбавленных выхлопных газах

Диаметр

ДФ

Коэффициент разбавления

фа

Лабораторный атмосферный фактор

ГАРД

кг/ч

Массовый расход всасываемого воздуха в пересчете на сухое вещество

СЛОВО

кг/ч

Массовый расход всасываемого воздуха на влажной основе

Я РАСТУ

кг/ч

Массовый расход разбавляющего воздуха на влажной основе

ГЕДФВ

кг/ч

Эквивалентный массовый расход разбавленных выхлопных газов на влажной основе

ГЕКХВ

кг/ч

Массовый расход выхлопных газов на влажной основе

GFUEL

кг/ч

Массовый расход топлива

Высшая школа экономики

кг/ч

Выборочный массовый расход выхлопных газов

ГТ

см3/мин

Расход индикаторного газа

ГТОТВ

кг/ч

Массовый расход разбавленных выхлопных газов в пересчете на влажную основу

Ха

г/кг

Абсолютная влажность всасываемого воздуха

г/кг

Абсолютная влажность разбавляющего воздуха

HREF

г/кг

Эталонное значение абсолютной влажности (10,71 г/кг)

Нижний индекс, обозначающий индивидуальный режим (для теста NRSC) или мгновенное значение (для теста NRTC).

КХ

Поправочный коэффициент влажности для NOx

КП

Поправочный коэффициент влажности для твердых частиц

КВ

Функция калибровки CFV

КВ, а

Поправочный коэффициент для всасываемого воздуха от сухого к влажному

КВт, д

Поправочный коэффициент для сухого и влажного воздуха для разбавления

КВ, да

Поправочный коэффициент для сухого и влажного разбавленных выхлопных газов

КВт, р

Поправочный коэффициент для сырых выхлопных газов от сухого к влажному

Процент крутящего момента, относящийся к максимальному крутящему моменту для испытательной скорости.

Мэриленд

мг

Масса пробы твердых частиц собранного разбавляющего воздуха

МДИЛ

кг

Масса пробы разбавляющего воздуха, прошедшей через фильтры для отбора твердых частиц

управляемый

кг

Масса эквивалентного разбавленного выхлопного газа за цикл

МЕХХВ

кг

Общий массовый расход выхлопных газов за цикл

Мф

мг

Собранная масса пробы твердых частиц

Мф,п

мг

Масса пробы твердых частиц, собранная на первичном фильтре

Мф,б

мг

Масса пробы твердых частиц, собранная на резервном фильтре

Магс

Общая масса газообразных загрязнителей за цикл

МПТ

Общая масса частиц за цикл

МСАМ

кг

Масса разбавленной пробы выхлопных газов, прошедшей через сажевые фильтры

МШЭ

кг

Измеренная масса выхлопных газов за цикл

МСЕК

кг

Масса вторичного разбавляющего воздуха

ТОТ

кг

Общая масса дважды разбавленных выхлопных газов за цикл

MTOTW

кг

Общая масса разбавленных выхлопных газов, проходящих туннель разбавления за цикл на влажной основе

МТОТВ, я

кг

Мгновенная масса разбавленного выхлопного газа, проходящего через туннель разбавления на влажной основе.

масса

г/ч

Нижний индекс, обозначающий массовый расход (скорость) выбросов.

НП

Всего оборотов PDP за цикл

нреф

мин-1

Эталонная частота вращения двигателя для теста NRTC

с-2

Производная от частоты вращения двигателя

кВт

Мощность, тормоз не исправлены

п1

кПа

Падение давления ниже атмосферного на входе насоса ПДП

Пенсильвания

кПа

Абсолютное давление

Па

кПа

Давление насыщенных паров всасываемого воздуха двигателя (ISO 3046: psy = тестовая среда PSY)

ПАЭ

кВт

Заявленная полная мощность, потребляемая вспомогательными устройствами, установленными для испытания, которые не требуются согласно пункту 2.4 настоящего Приложения

ПБ

кПа

Общее атмосферное давление (ISO 3046:

Px=PX Общее давление окружающей среды на объекте

Py=PY Испытательное общее давление окружающей среды)

ПД

кПа

Давление насыщенного пара разбавляющего воздуха

ВЕЧЕРА

кВт

Максимальная мощность на испытательной скорости в условиях испытаний (см. Приложение VII, Приложение 1)

Вечера

кВт

Мощность измерена на испытательном стенде

пс

кПа

Сухое атмосферное давление

Коэффициент разбавления

вопросы

С/р

Объемный расход CVS

Отношение горла SSV к абсолютному статическому давлению на входе

Соотношение площадей поперечного сечения изокинетического зонда и выхлопной трубы

Ра

Относительная влажность всасываемого воздуха

Роуд

Относительная влажность разбавляющего воздуха

Ре

Число Рейнольдса

РФ

Фактор отклика ПИД

Абсолютная температура

Время измерения

Облицовка

Абсолютная температура всасываемого воздуха

ТД

Абсолютная температура точки росы

Ударять

Эталонная температура воздуха для горения: (298 К)

чайная ложка

Н·м

Требуемый крутящий момент переходного цикла

т10

Время между пошаговым вводом и 10% окончательного показания

т50

Время между пошаговым вводом и 50 % окончательного показания

т90

Время между вводом шага и 90% окончательного показания

Δti

Интервал времени для мгновенного расхода CFV

Б0

С/полкой

Объемный расход PDP в реальных условиях

Вакт

кВтч

Фактический цикл работы НРТЦ

ВФ

Весовой коэффициент

ВФЕ

Эффективный весовой коэффициент

Хо

С/полкой

Функция калибровки объемного расхода PDP

ΘD

кг·м2

Вращательная инерция вихретокового динамометра

Отношение диаметра горловины ПОК, d, к внутреннему диаметру впускной трубы.

Относительное соотношение воздух/топливо, фактическое отношение A/F к стехиометрическому A/F

ρ EXH

кг/с

Плотность выхлопных газов

2.18.2. Символы химических компонентов

CH4

Метан

Он ахнул

Пропан

C2H6

Этан

СО

Монооксид углерода

Больной

Углекислый газ

ДОП

Ди-октилфталат

H2O

Вода

ХК

Углеводороды

NOx

Оксиды азота

НЕТ

Оксид азота

Буря

Диоксид азота

О2

Кислород

ПТ

Частицы

ПТФЭ

Политетрафторэтилен

2.18.3. Сокращения

CFV

Критический поток Вентури

CLD

Хемилюминесцентный детектор

КИ

Компрессионное зажигание

ПИД

Пламенно-ионизационный детектор

ФС

Полный масштаб

ВКЛД

Хемилюминесцентный детектор с подогревом

внук

Пламенно-ионизационный детектор с подогревом

НДИР

Недисперсионный инфракрасный анализатор

из

Натуральный газ

НРСК

Устойчивый цикл для внедорожных условий

НРТЦ

Внедорожный переходный цикл

ПРП

Поступательный насос

Воспламенение от искры

ССВ

Дозвуковой Вентури"

В раздел 3 внести следующие изменения:

(а)

Вставить следующий раздел:

«3.1.4.

маркировку в соответствии с Приложением XIII, если двигатель размещается на рынке в соответствии с положениями гибкой схемы».

В раздел 4 внесены следующие изменения:

(а)

В конце раздела 4.1.1. необходимо добавить следующее:

«Все двигатели, выбрасывающие выхлопные газы, смешанные с водой, должны быть оборудованы патрубком в выхлопной системе двигателя, который расположен после двигателя и перед любой точкой, в которой выхлопные газы контактируют с водой (или любой другой охлаждающей/очищающей средой) для временного крепление оборудования для отбора проб газообразных выбросов или твердых частиц. Важно, чтобы расположение этого соединения позволяло хорошо перемешать репрезентативную пробу выхлопных газов. Это соединение должно иметь внутреннюю резьбу со стандартной трубной резьбой размером не более половины дюйма и когда он не используется, должен быть закрыт заглушкой (допускаются эквивалентные соединения)».

(б)

Должен быть добавлен следующий раздел:

«4.1.2.4.

Выбросы монооксида углерода, выбросы суммы углеводородов и оксидов азота и выбросы твердых частиц для стадии III А не должны превышать объемы, указанные в таблице ниже:

Двигатели для использования в других целях, кроме приведения в движение судов внутреннего плавания, локомотивов и железнодорожных вагонов:

Категория: Полезная мощность

(П)

(кВт)

Монооксид углерода

(Колорадо)

(г/кВтч)

Сумма углеводородов и оксидов азота

(HC+NOx)

(г/кВтч)

Частицы

(ПТ)

(г/кВтч)

H: 130 кВт ≤ P ≤ 560 кВт

3,5

4,0

0,2

I: 75 кВт ≤ P < 130 кВт

5,0

4,0

0,3

J: 37 кВт ≤ P < 75 кВт

5,0

4,7

0,4

К: 19 кВт ≤ P < 37 кВт

5,5

7,5

0,6

Двигатели для движения судов внутреннего плавания

Категория: рабочий объем/полезная мощность

(СВ/П)

(литров на цилиндр/кВт)

Монооксид углерода

(Колорадо)

(г/кВтч)

Сумма углеводородов и оксидов азота

(HC+NOx)

(г/кВтч)

Частицы

(ПТ)

(г/кВтч)

V1:1 SV < 0,9 и P ≥ 37 кВт

5.0

7,5

0,40

V1:2 0,9≤SV< 1,2

5.0

7.2

0,30

В1:3 1,2≤СВ< 2,5

5.0

7.2

0,20

В1:4 2,5≤СВ<5

5.0

7.2

0,20

V2:1 5≤SV<15

5.0

7,8

0,27

V2:2 15≤SV< 20 и P < 3300 кВт

5.0

8,7

0,50

V2:3 15≤SV< 20 и P ≥ 3300 кВт

5.0

9,8

0,50

В2:4 20≤СВ< 25

5,0

9,8

0,50

V2:5 25≤SV<30

5,0

11,0

0,50

Двигатели для локомотивов

Категория: Полезная мощность

(П)

(кВт)

Монооксид углерода

(Колорадо)

(г/кВтч)

Сумма углеводородов и оксидов азота

(HC+NOx)

(г/кВтч)

Частицы

(ПТ)

(г/кВтч)

RL A: 130 кВт ≤ P ≤ 560 кВт

3,5

4,0

0,2

Монооксид углерода

(Колорадо)

(г/кВтч)

Углеводороды

(ХК)

(г/кВтч)

Оксиды азота

(НОкс)

(г/кВтч)

Частицы

(ПТ)

(г/кВтч)

Относительная влажность A: P > 560 кВт

3,5

0,5

6,0

0,2

RH A Двигатели P > 2000 кВт и SV > 5 л/цилиндр

3,5

0,4

7,4

0,2

Двигатели для движения железнодорожных вагонов

Категория: полезная мощность (P) (кВт)

Монооксид углерода

(Колорадо)

(г/кВтч)

Сумма углеводородов и оксидов азота

(HC+NOx)

(г/кВтч)

Частицы

(ПТ)

(г/кВтч)

RC A: 130 кВт < P

3,5

4,0

0,20

(с)

Вставить следующий раздел:

«4.1.2.5.

Выбросы монооксида углерода, выбросы углеводородов и оксидов азота (или их суммы, если применимо) и выбросы твердых частиц для этапа III B не должны превышать объемы, указанные в таблице ниже:

Двигатели для использования в других целях, кроме локомотивов, железнодорожных вагонов и судов внутреннего плавания.

Категория: полезная мощность

(П)

(кВт)

Монооксид углерода

(Колорадо)

(г/кВтч)

Углеводороды

(ХК)

(г/кВтч)

Оксиды азота

(Нокс)

(г/кВтч)

Частицы

(ПТ)

(г/кВтч)

L: 130 кВт ≤ P ≤ 560 кВт

3,5

0,19

2,0

0,025

М: 75 кВт ≤ P < 130 кВт

5,0

0,19

3,3

0,025

N: 56 кВт ≤ P < 75 кВт

5,0

0,19

3,3

0,025

Сумма углеводородов и оксидов азота

(HC+NOx)

(г/кВтч)

P: 37 кВт ≤ P < 56 кВт

5,0

4,7

0,025

Двигатели для движения железнодорожных вагонов

Категория: полезная мощность

(П)

(кВт)

Монооксид углерода

(Колорадо)

(г/кВтч)

Углеводороды

(ХК)

(г/кВтч)

Оксиды азота

(НОкс)

(г/кВтч)

Частицы

(ПТ)

(г/кВтч)

RC B: 130 кВт < P

3,5

0,19

2,0

0,025

Двигатели для движения локомотивов:

Категория: Полезная мощность

(П)

(кВт)

Монооксид углерода

(Колорадо)

(г/кВтч)

Сумма углеводородов и оксидов азота

(HC+NOx)

(г/кВтч)

Частицы

(ПТ)

(г/кВтч)

Р Б: 130 кВт < Р

3,5

4,0

0,025

(г)

После нового раздела 4.1.2.5 вставить следующий раздел:

«4.1.2.6.

Выбросы монооксида углерода, выбросы углеводородов и оксидов азота (или их суммы, если применимо) и выбросы твердых частиц для этапа IV не должны превышать объемы, указанные в таблице ниже:

Категория: Полезная мощность

(П)

(кВт)

Монооксид углерода

(Колорадо)

(г/кВтч)

Углеводороды

(ХК)

(г/кВтч)

Оксиды азота

(NOx)(г/кВтч)

Частицы

(ПТ)

(г/кВтч)

Q: 130 кВт ≤ P ≤ 560 кВт

3,5

0,19

0,4

0,025

R: 56 кВт ≤ P < 130 кВт

5,0

0,19

0,4

0,025

(е)

Вставить следующий раздел:

«4.1.2.7.

Предельные значения в разделах 4.1.2.4, 4.1.2.5 и 4.1.2.6 должны включать износ, рассчитанный в соответствии с приложением III, приложением 5.

В случае норм предельных значений, содержащихся в разделах 4.1.2.5 и 4.1.2.6, при всех случайно выбранных режимах нагрузки, принадлежащих к определенной зоне контроля, и за исключением установленных условий работы двигателя, на которые такое положение не распространяется, выбросы, отобранные в течение периода времени всего 30 с, не должны превышать более чем на 100% предельные значения, указанные в приведенных выше таблицах. Зона контроля, к которой применяется процентное соотношение, превышение которого не допускается, и исключаемые условия работы двигателя определяются в соответствии с процедурой, указанной в статье 15».

(е)

Нумерацию раздела 4.1.2.4 изменить на 4.1.2.8.

ПРИЛОЖЕНИЕ III ВНЕСЕТ СЛЕДУЮЩИЕ ИЗМЕНЕНИЯ:

В раздел 1 внести следующие изменения:

(а)

В раздел 1.1. дополнить:

«Описаны два испытательных цикла, которые должны применяться в соответствии с положениями Приложения I, Раздел 1:

—

NRSC (внедорожный устойчивый цикл), который должен использоваться для ступеней I, II и IIIA и для двигателей с постоянной скоростью, а также для ступеней IIIB и IV в случае газообразных загрязняющих веществ,

—

NRTC (внедорожный переходный цикл), который должен использоваться для измерения выбросов твердых частиц для ступеней IIIB и IV и для всех двигателей, кроме двигателей с постоянной скоростью. По выбору производителя этот тест можно использовать также для стадии IIIA и для газообразных загрязняющих веществ на стадиях IIIB и IV.

—

Для двигателей, предназначенных для использования на судах внутреннего плавания, должна использоваться процедура испытаний ISO, указанная в ISO 8178-4:2002 [E] и IMO MARPOL 73/78, Приложение VI (Кодекс NOx).

—

Для двигателей, предназначенных для приведения в движение железнодорожных вагонов, NRSC должен использоваться для измерения газообразных и твердых загрязняющих веществ для стадии III A и для стадии III B.

—

Для двигателей, предназначенных для движения локомотивов, должен использоваться NRSC для измерения газообразных и твердых загрязняющих веществ для ступени III A и для ступени III B».

(б)

Должен быть добавлен следующий раздел:

"1.3.

Принцип измерения:

Выбросы выхлопных газов двигателя, подлежащие измерению, включают газообразные компоненты (окись углерода, общее количество углеводородов и оксиды азота) и твердые частицы. Кроме того, диоксид углерода часто используется в качестве индикаторного газа для определения степени разбавления в системах частичного и полного разбавления. Хорошая инженерная практика рекомендует общее измерение содержания углекислого газа в качестве отличного инструмента для обнаружения проблем с измерением во время испытательного запуска.

1.3.1.

Тест NRSC:

В течение предписанной последовательности условий эксплуатации при прогретом двигателе количество вышеуказанных выбросов выхлопных газов должно контролироваться непрерывно путем отбора проб неочищенных выхлопных газов. Цикл испытаний состоит из ряда режимов скорости и крутящего момента (нагрузки), охватывающих типичный рабочий диапазон дизельных двигателей. В каждом режиме должны быть определены концентрация каждого газообразного загрязняющего вещества, поток выхлопных газов и выходная мощность, а измеренные значения взвешены. Проба твердых частиц должна быть разбавлена кондиционированным окружающим воздухом. В течение всей процедуры испытания необходимо отобрать одну пробу и собрать ее на подходящих фильтрах.

Альтернативно, выборка должна быть взята на отдельных фильтрах, по одному для каждого режима, и вычислены результаты, взвешенные по циклам.

Грамы каждого выбрасываемого загрязняющего вещества на киловатт-час рассчитываются, как описано в добавлении 3 к настоящему Приложению.

1.3.2.

NRTC-тест:

Предписанный переходный цикл испытаний, основанный на условиях эксплуатации дизельных двигателей, установленных на внедорожной технике, проводится дважды:

—

Первый раз (холодный пуск) после прогрева двигателя до комнатной температуры и температуры охлаждающей жидкости двигателя и масла, систем доочистки и всех вспомогательных устройств управления двигателем стабилизируются в пределах 20–30°С.

—

Второй раз (горячий старт) после двадцатиминутной горячей выдержки, которая начинается сразу после завершения цикла холодного пуска.

В ходе этой серии испытаний должны быть проверены вышеуказанные загрязняющие вещества. Используя сигналы обратной связи по крутящему моменту и скорости двигателя динамометрического стенда, мощность интегрируется по времени цикла, что дает в результате работу, производимую двигателем за цикл. Концентрации газообразных компонентов определяются в течение цикла либо в неочищенных отработавших газах путем интегрирования сигнала анализатора в соответствии с добавлением 3 к настоящему приложению, либо в разбавленных отработавших газах полнопоточной системы разбавления CVS путем интегрирования. или путем отбора проб из мешков в соответствии с Приложением 3 к настоящему Приложению. Для твердых частиц пропорциональная проба должна быть отобрана из разбавленного выхлопного газа на специальном фильтре либо путем частичного разбавления потока, либо путем разбавления полного потока. В зависимости от используемого метода расход разбавленных или неразбавленных выхлопных газов должен определяться в течение цикла для расчета значений массы выбросов загрязняющих веществ. Значения массы выбросов должны быть связаны с работой двигателя, чтобы дать количество граммов каждого выбрасываемого загрязняющего вещества на киловатт-час.

Выбросы (г/кВтч) должны измеряться как во время холодного, так и горячего запуска. Составные взвешенные выбросы рассчитываются путем взвешивания результатов холодного запуска 10% и результатов горячего запуска 90%. Взвешенные комбинированные результаты должны соответствовать стандартам.

Перед введением комплексной последовательности холодных/горячих испытаний символы (Приложение I, раздел 2.18), последовательность испытаний (Приложение III) и уравнения расчета (Приложение III, Приложение III) должны быть изменены в соответствии с процедурой, указанной в Статья 15».

В раздел 2 внести следующие изменения:

(а)

Раздел 2.2.3 заменить следующим:

«2.2.3.

Двигатели с охлаждением наддувочного воздуха

Температура наддувочного воздуха должна регистрироваться и при заявленной номинальной частоте вращения и полной нагрузке должна находиться в пределах ± 5 К от максимальной температуры наддувочного воздуха, указанной изготовителем. Температура охлаждающей среды должна быть не менее 293 К (20°С).

Если используется испытательная система или внешний вентилятор, температура наддувочного воздуха должна быть установлена в пределах ± 5 К от максимальной температуры наддувочного воздуха, указанной изготовителем, при скорости заявленной максимальной мощности и полной нагрузке. Температура охлаждающей жидкости и расход охлаждающей жидкости охладителя наддувочного воздуха при указанной выше контрольной точке не должны изменяться в течение всего испытательного цикла. Объем охладителя наддувочного воздуха должен основываться на передовой инженерной практике и типичном применении транспортных средств/машин.

Опционально настройка охладителя наддувочного воздуха может быть выполнена в соответствии со стандартом SAE J 1937, опубликованным в январе 1995 года».

(б)

Текст раздела 2.3 заменяется следующим:

«Испытательный двигатель должен быть оборудован системой впуска воздуха, обеспечивающей ограничение впуска воздуха в пределах ± 300 Па от значения, указанного изготовителем для чистого воздухоочистителя при условиях работы двигателя, указанных изготовителем, что приводит к максимальному расходу воздуха. "Ограничения устанавливаются при номинальной скорости и полной нагрузке. Допускается использование системы испытательного стенда при условии, что она дублирует реальные условия работы двигателя".

(с)

Текст в разделе 2.4 «Выхлопная система двигателя» заменяется следующим:

«Испытательный двигатель должен быть оборудован выхлопной системой с противодавлением выхлопных газов в пределах ±650 Па от значения, указанного изготовителем, при условиях работы двигателя, обеспечивающих максимальную заявленную мощность.

Если двигатель оборудован устройством дополнительной обработки выхлопных газов, то выхлопная труба должна иметь тот же диаметр, что и используемый при эксплуатации, по крайней мере на протяжении 4 диаметров трубы перед входом в начало секции расширения, содержащей устройство последующей обработки. Расстояние от фланца выпускного коллектора или выпускного отверстия турбонагнетателя до устройства последующей обработки выхлопных газов должно быть таким же, как в конфигурации машины, или в пределах расстояния, указанного изготовителем. Противодавление или ограничение выхлопных газов должно соответствовать тем же критериям, что и выше, и может регулироваться с помощью клапана. Контейнер очистки выхлопных газов может быть снят во время испытаний на макете и при картировании двигателя и заменен эквивалентным контейнером с неактивным носителем катализатора».

(г)

Раздел 2.8 исключить.

В раздел 3 внести следующие изменения:

(а)

Название раздела 3 заменить следующим:

"3. ТЕСТОВЫЙ ЗАПУСК (ТЕСТ NRSC)"

(б)

Вставить следующий раздел:

"3.1.

Определение настроек динамометра

Основой измерения удельных выбросов является нескорректированная тормозная мощность в соответствии со стандартом ISO 14396:2002.

Некоторые вспомогательные устройства, которые необходимы только для работы машины и могут быть установлены на двигателе, для проведения испытания следует снять. В качестве примера приведен следующий неполный список:

—

воздушный компрессор для тормозов

—

компрессор гидроусилителя руля

—

компрессор кондиционера

—

насосы для гидроприводов.

Если вспомогательные устройства не были сняты, мощность, поглощаемая ими на испытательных скоростях, должна быть определена для расчета настроек динамометра, за исключением двигателей, в которых такие вспомогательные устройства являются неотъемлемой частью двигателя (например, вентиляторы охлаждения для двигателей с воздушным охлаждением).

Настройки входного ограничения и противодавления в выхлопной трубе должны быть приведены в соответствие с верхними пределами, установленными изготовителем, в соответствии с разделами 2.3 и 2.4.

Максимальные значения крутящего момента при заданных скоростях испытаний должны определяться экспериментальным путем с целью расчета значений крутящего момента для заданных режимов испытаний. Для двигателей, которые не предназначены для работы в диапазоне кривой крутящего момента при полной нагрузке, изготовитель должен указать максимальный крутящий момент на испытательных скоростях.

Настройка двигателя для каждого режима испытаний рассчитывается по формуле:

Если соотношение,

значение PAE может быть проверено техническим органом, выдающим одобрение типа».

(с)

Действующие разделы 3.1 - 3.3 перенумеровать в 3.2 - 3.4.

(г)

Существующий раздел 3.4 перенумеровать в 3.5 и заменить следующим:

«3,5.

Регулировка коэффициента разбавления

Система отбора проб твердых частиц должна быть запущена и работать на байпасе для метода с одним фильтром (необязательно для метода с несколькими фильтрами). Фоновый уровень твердых частиц в разбавляющем воздухе можно определить путем пропускания разбавляющего воздуха через фильтры твердых частиц. Если используется фильтрованный разбавляющий воздух, одно измерение можно провести в любое время до, во время или после испытания. Если разбавляющий воздух не фильтруется, измерение необходимо проводить на одной пробе, взятой на протяжении всего испытания.

Разбавляющий воздух должен быть настроен так, чтобы температура поверхности фильтра находилась в диапазоне от 315 К (42°С) до 325 К (52°С) в каждом режиме. Общий коэффициент разбавления должен быть не менее четырех.

ПРИМЕЧАНИЕ. Для установившейся процедуры температура фильтра может поддерживаться на уровне или ниже максимальной температуры 325 К (52 °С) вместо соблюдения температурного диапазона 42–52 °С.

Для методов с одним и несколькими фильтрами массовый расход пробы через фильтр должен поддерживаться на уровне постоянной пропорции массового расхода разбавленных выхлопных газов для полнопоточных систем для всех режимов. Это массовое соотношение должно находиться в пределах ± 5% по отношению к усредненному значению режима, за исключением первых 10 секунд каждого режима для систем без возможности байпаса. Для систем частичного разбавления потока с методом одного фильтра массовый расход через фильтр должен быть постоянным в пределах ± 5% по отношению к среднему значению режима, за исключением первых 10 секунд каждого режима для систем без возможности байпаса.

Для систем с контролируемой концентрацией CO2 или NOx содержание CO2 или NOx в разбавляющем воздухе должно измеряться в начале и в конце каждого испытания. Измерения фоновой концентрации CO2 или NOx в разбавляющем воздухе до и после испытания должны отличаться друг от друга в пределах 100 ppm или 5 ppm соответственно.

При использовании системы анализа разбавленных выхлопных газов соответствующие фоновые концентрации определяются путем отбора проб разбавляющего воздуха в мешок для отбора проб в течение всей последовательности испытаний.

Непрерывная (без мешка) фоновая концентрация может быть измерена как минимум в трех точках: в начале, в конце и в точке около середины цикла и усреднена. По требованию производителя фоновые измерения могут быть опущены».

(е)

Действующие разделы 3.5-3.6 перенумеровать в 3.6-3.7.

(е)

Действующие разделы 3.6.1 заменить следующими:

«3.7.1.

Спецификация оборудования согласно разделу 1А Приложения I:

3.7.1.1.

Спецификация А.

Для двигателей, подпадающих под действие раздела 1A(i) и A(iv) Приложения I, при работе динамометрического стенда на испытательном двигателе следует соблюдать следующий 8-режимный цикл (1):

Номер режима

Скорость двигателя

Нагрузка

Весовой коэффициент

Рейтинг

100

0,15

Рейтинг

0,15

Рейтинг

0,15

Рейтинг

0,10

Средний

100

0,10

Средний

0,10

Средний

0,10

Праздный

---

0,15

3.7.1.2.

Спецификация Б.

Для двигателей, подпадающих под действие Раздела 1A(ii) Приложения I, при работе на динамометрическом стенде на испытательном двигателе должен соблюдаться следующий пятирежимный цикл (2):

Номер режима

Скорость двигателя

Нагрузка

Весовой коэффициент

Рейтинг

100

0,05

Рейтинг

0,25

Рейтинг

0,30

Рейтинг

0,30

Рейтинг

0,10

Показатели нагрузки представляют собой процентные значения крутящего момента, соответствующего номинальной мощности, определяемой как максимальная мощность, доступная во время последовательности переменной мощности, которая может работать неограниченное количество часов в год, между указанными интервалами технического обслуживания и при установленных условиях окружающей среды. , техническое обслуживание проводится в соответствии с предписаниями производителя.

3.7.1.3

Спецификация С.

Для главных двигателей (3), предназначенных для использования на судах внутреннего плавания, должна использоваться процедура испытаний ISO, указанная в ISO 81784:2002(E) и IMO MARPOL 73/78, Приложение VI (Кодекс NOx).

Главные двигатели, работающие по кривой гребного винта с фиксированным шагом, должны быть испытаны на динамометрическом стенде с использованием следующего 4-режимного установившегося цикла (4), разработанного для представления эксплуатации коммерческих судовых дизельных двигателей:

Номер режима

Скорость двигателя

Нагрузка

Весовой коэффициент

100%

(рейтинг)

100

0,20

91%

0,50

80%

0,15

63%

0,15

Двигатели внутреннего водного транспорта с постоянной скоростью и гребными винтами изменяемого шага или с электрически соединенными гребными винтами должны быть испытаны на динамометрическом стенде с использованием следующего 4-режимного установившегося цикла (5), характеризующегося теми же нагрузками и весовыми коэффициентами, что и описанный выше цикл, но с двигателем, работающим в каждый режим при номинальной скорости:

Номер режима

Скорость двигателя

Нагрузка

Весовой коэффициент

Рейтинг

100

0,20

Рейтинг

0,50

Рейтинг

0,15

Рейтинг

0,15

3.7.1.4.

Спецификация D

Для двигателей, подпадающих под действие Раздела 1A(v) Приложения I, при работе динамометрического стенда на испытательном двигателе должен соблюдаться следующий трехрежимный цикл (6):

Номер режима

Скорость двигателя

Нагрузка

Весовой коэффициент

Рейтинг

100

0,25

Средний

0,15

Праздный

0,60

(г)

Текущий раздел 3.7.3. заменяются следующими:

«Должна быть начата последовательность испытаний. Испытание должно выполняться в порядке номеров режимов, указанных выше для испытательных циклов.

Во время каждого режима данного испытательного цикла после начального переходного периода заданная скорость должна поддерживаться в пределах ±1% от номинальной скорости или ±3 мин-1, в зависимости от того, что больше, за исключением низких оборотов холостого хода, которые должны находиться в пределах заявленных допусков. производителем. Указанный крутящий момент должен поддерживаться таким образом, чтобы среднее значение за период, в течение которого проводятся измерения, находилось в пределах ± 2% от максимального крутящего момента при испытательной скорости.

Для каждой точки измерения необходимо минимальное время 10 минут. Если для испытания двигателя требуется более длительное время отбора проб по причине получения достаточной массы частиц на измерительном фильтре, период режима испытания может быть увеличен при необходимости.

Продолжительность режима должна регистрироваться и сообщаться.

Значения концентрации выбросов газообразных выхлопных газов должны измеряться и регистрироваться в течение последних трех минут режима.

Отбор проб твердых частиц и измерение выбросов газообразных веществ не должны начинаться до достижения стабилизации двигателя, как определено изготовителем, и их завершение должно совпадать.

Температуру топлива следует измерять на входе в топливный насос высокого давления или согласно указаниям изготовителя, а место измерения фиксировать».

(час)

Нынешний раздел 3.7 перенумеровать в 3.8.

Вставить следующий раздел:

"4. ТЕСТОВЫЙ ЗАПУСК (ТЕСТ NRTC)

4.1. Введение

Переходный цикл внедорожного транспорта (NRTC) указан в Приложении III, Приложение 4 как посекундная последовательность нормализованных значений скорости и крутящего момента, применимых ко всем дизельным двигателям, на которые распространяется действие настоящей Директивы. Для проведения испытания на испытательной камере двигателя нормализованные значения преобразуются в фактические значения для отдельного испытуемого двигателя на основе картографической кривой двигателя. Это преобразование называется денормализацией, а разработанный испытательный цикл называется эталонным циклом испытуемого двигателя. С этими эталонными значениями скорости и крутящего момента цикл должен быть запущен на испытательной камере и записаны значения скорости и крутящего момента обратной связи. Чтобы подтвердить испытательный прогон, после завершения испытания необходимо провести регрессионный анализ между опорными значениями скорости и значениями обратной связи и крутящего момента.

4.1.1.

Использование устройств поражения или нерациональных стратегий контроля или нерационального контроля выбросов должно быть запрещено.

4.2. Процедура картирования двигателя

При создании NRTC в испытательной ячейке перед запуском испытательного цикла необходимо составить карту двигателя, чтобы определить кривую зависимости скорости от крутящего момента.

4.2.1. Определение диапазона скоростей картографирования

Минимальная и максимальная скорости картографирования определяются следующим образом:

Минимальная скорость картографирования

"="

скорость холостого хода

Максимальная скорость картографирования

"="

nhi x 1,02 или скорость, при которой крутящий момент при полной нагрузке падает до нуля, в зависимости от того, что меньше

(где nhi — высокая скорость, определяемая как максимальная частота вращения двигателя, при которой передается 70 % номинальной мощности).

4.2.2. Кривая отображения двигателя

Двигатель должен быть прогрет на максимальной мощности для стабилизации параметров двигателя в соответствии с рекомендациями завода-изготовителя и надлежащей инженерной практикой. Когда двигатель стабилизирован, картографирование двигателя должно выполняться в соответствии со следующими процедурами.

4.2.2.1. Карта переходного периода

(а)

Двигатель должен быть разгружен и работать на холостом ходу.

(б)

Двигатель должен работать при полной нагрузке ТНВД и минимальной частоте вращения.

(с)

Частота вращения двигателя увеличивается со средней скоростью 8 ± 1 мин-1/с от минимальной до максимальной картографической скорости. Точки частоты вращения двигателя и крутящего момента должны записываться с частотой выборки не менее одной точки в секунду.

4.2.2.2. Карта шагов

(а)

Двигатель должен быть разгружен и работать на холостом ходу.

(б)

Двигатель должен работать при полной нагрузке ТНВД и минимальной частоте вращения.

(с)

При поддержании полной нагрузки минимальная скорость картирования должна поддерживаться в течение не менее 15 с, а средний крутящий момент за последние 5 с должен регистрироваться. Кривая максимального крутящего момента от минимальной до максимальной скорости отображения должна определяться с шагом скорости не более 100 ± 20 об/мин. Каждую контрольную точку следует удерживать в течение не менее 15 с, а средний крутящий момент за последние 5 с регистрировать.

4.2.3. Создание картографической кривой

Все точки данных, записанные в соответствии с разделом 4.2.2, должны быть связаны с использованием линейной интерполяции между точками. Полученная кривая крутящего момента является картографической кривой и должна использоваться для преобразования нормализованных значений крутящего момента, указанных в графике динамометрического стенда двигателя, указанного в Приложении IV, в фактические значения крутящего момента для испытательного цикла, как описано в разделе 4.3.3.

4.2.4. Альтернативное отображение

Если производитель считает, что описанные выше методы картирования небезопасны или нерепрезентативны для какого-либо конкретного двигателя, можно использовать альтернативные методы картирования. Эти альтернативные методы должны удовлетворять цели указанных процедур картирования для определения максимально доступного крутящего момента на всех оборотах двигателя, достигнутых в ходе испытательных циклов. Отклонения от методов картирования, указанных в настоящем разделе, по соображениям безопасности или репрезентативности, должны быть одобрены участвующими сторонами вместе с обоснованием их использования. Однако ни в коем случае кривая крутящего момента не должна строиться по нисходящей частоте вращения двигателя с регулируемым двигателем или двигателем с турбонаддувом.

4.2.5. Повторные тесты

Нет необходимости проводить картографирование двигателя перед каждым циклом испытаний. Двигатель необходимо переназначить перед циклом испытаний, если:

—

с момента создания последней карты прошло неоправданно много времени, как это определено инженерным решением,

или,

—

В двигатель были внесены физические изменения или повторные калибровки, которые потенциально могут повлиять на его характеристики.

4.3. Генерация эталонного тестового цикла

4.3.1. Эталонная скорость

Эталонная скорость (nref) соответствует 100% нормализованным значениям скорости, указанным в таблице динамометрического стенда двигателя, приведенной в приложении III, добавление 4. Очевидно, что фактический цикл двигателя, возникающий в результате денормализации до эталонной скорости, во многом зависит от выбора правильного эталонного числа оборотов. скорость. Эталонная скорость определяется по следующему определению:

nref = низкая скорость + 0,95 x (высокая скорость – низкая скорость)

(высокая скорость — это самая высокая частота вращения двигателя, при которой передается 70 % номинальной мощности, а низкая скорость — это самая низкая скорость двигателя, при которой передается 50 % номинальной мощности).

4.3.2. Денормализация частоты вращения двигателя

Скорость должна быть денормализована с использованием следующего уравнения:

4.3.3. Денормализация крутящего момента двигателя

Значения крутящего момента в динамометрической таблице двигателя, приведенной в приложении III, приложении 4, нормированы на максимальный крутящий момент при соответствующей частоте вращения. Значения крутящего момента эталонного цикла должны быть денормализованы с использованием кривой отображения, определенной в соответствии с разделом 4.2.2, следующим образом:

для соответствующей фактической скорости, определенной в разделе 4.3.2.

4.3.4. Пример процедуры денормализации

Например, следующая контрольная точка должна быть денормализована:

% скорости = 43%

% крутящего момента = 82%

Учитывая следующие значения:

опорная скорость = 2200 об/мин

обороты холостого хода = 600 об/мин

приводит к

При максимальном крутящем моменте 700 Нм, наблюдаемом по кривой отображения при 1288 об/мин.

4.4. динамометр

4.4.1.

При использовании тензодатчика сигнал крутящего момента должен передаваться на ось двигателя и учитывать инерцию динамометрического стенда. Фактический крутящий момент двигателя равен крутящему моменту, показанному на датчике нагрузки, плюс момент инерции тормоза, умноженный на угловое ускорение. Система управления должна выполнять этот расчет в режиме реального времени.

4.4.2.

При испытании двигателя вихретоковым динамометром рекомендуется определять количество точек, в которых разница

меньше - 5% пикового крутящего момента, не превышает 30 (где Tsp - требуемый крутящий момент,

– производная частоты вращения двигателя; ΘD – инерция вращения вихретокового динамометра). 4.5. Тестовый запуск на выбросы

На следующей блок-схеме показана последовательность испытаний.

При необходимости можно запустить один или несколько практических циклов для проверки двигателя, испытательной камеры и систем выбросов перед циклом измерений.

4.5.1. Подготовка фильтров для отбора проб

Не менее чем за час до испытания каждый фильтр помещают в чашку Петри, защищенную от загрязнения пылью и обеспечивающую воздухообмен, и помещают в камеру для взвешивания для стабилизации. В конце периода стабилизации каждый фильтр взвешивается и вес фиксируется. Затем фильтр следует хранить в закрытой чашке Петри или запечатанном держателе фильтра до тех пор, пока он не понадобится для испытаний. Фильтр должен быть использован в течение восьми часов после его извлечения из камеры взвешивания. Вес тары должен быть записан.

4.5.2. Монтаж измерительного оборудования

При необходимости должны быть установлены контрольно-измерительные приборы и пробоотборники. Выхлопная труба должна быть подсоединена к системе полного разбавления потока, если она используется.

4.5.3. Запуск и предварительная подготовка системы разбавления и двигателя

Систему разбавления и двигатель необходимо запустить и прогреть. Предварительная подготовка системы отбора проб должна проводиться путем работы двигателя на номинальных оборотах со 100-процентным крутящим моментом в течение как минимум 20 минут при одновременной работе либо системы отбора проб с частичным потоком, либо с полнопоточной системой CVS с системой вторичного разбавления. Затем собираются фиктивные пробы выбросов твердых частиц. Фильтры для отбора проб твердых частиц не требуют стабилизации или взвешивания, их можно выбросить. Фильтрующий материал можно заменять во время кондиционирования, если общее время отбора проб через фильтры и систему отбора проб превышает 20 минут. Расходы должны быть установлены на уровне приблизительных скоростей потока, выбранных для испытаний на переходные процессы. Крутящий момент должен быть уменьшен со 100-процентного крутящего момента, сохраняя при этом номинальную скорость, насколько это необходимо, чтобы не превысить максимальную температуру зоны отбора проб 191°C.

4.5.4. Запуск системы отбора проб твердых частиц

Система отбора проб твердых частиц должна быть запущена и работать в режиме байпаса. Фоновый уровень твердых частиц в разбавляющем воздухе может быть определен путем отбора проб разбавляющего воздуха перед входом выхлопных газов в туннель разбавления. Предпочтительно, чтобы фоновая проба твердых частиц собиралась во время переходного цикла, если доступна другая система отбора проб ТЧ. В противном случае можно использовать систему отбора проб ТЧ, используемую для сбора ТЧ в переходном цикле. Если используется фильтрованный разбавляющий воздух, одно измерение можно провести до или после испытания. Если разбавляющий воздух не фильтруется, измерения следует проводить до начала и после окончания цикла и усреднять значения.

4.5.5. Регулировка системы разбавления

Общий поток разбавленных выхлопных газов в системе полного разбавления потока или поток разбавленных выхлопных газов в системе частичного разбавления потока должен быть установлен таким образом, чтобы исключить конденсацию воды в системе и обеспечить температуру поверхности фильтра в диапазоне от 315 К (42°С) до 325°С. К (52°С).

4.5.6. Проверка анализаторов

Анализаторы выбросов должны быть установлены на ноль и откалиброваны. Если используются мешки для проб, их необходимо вакуумировать.

4.5.7. Процедура запуска двигателя

Стабилизированный двигатель должен быть запущен в течение 5 мин после завершения прогрева в соответствии с порядком запуска, рекомендованным изготовителем в руководстве по эксплуатации, с использованием либо заводского стартера, либо динамометрического стенда. По желанию испытание может начаться в течение 5 минут после этапа предварительной подготовки двигателя без выключения двигателя, когда двигатель переведен в режим холостого хода.

4.5.8. Циклический бег

4.5.8.1. Последовательность испытаний

Последовательность испытаний должна начинаться при запуске двигателя после остановки после этапа предварительной подготовки или с режима холостого хода при запуске непосредственно из этапа предварительной подготовки при работающем двигателе. Испытание проводится в соответствии с эталонным циклом, как указано в добавлении 4 Приложения III. Уставки частоты вращения двигателя и крутящего момента должны выдаваться при частоте 5 Гц (рекомендуется 10 Гц) или выше. Уставки должны рассчитываться путем линейной интерполяции между уставками 1 Гц опорного цикла. Частота вращения и крутящий момент двигателя обратной связи регистрируются не реже одного раза в секунду в течение испытательного цикла, а сигналы могут подвергаться электронной фильтрации.

4.5.8.2. Ответ анализатора

При запуске двигателя или последовательности испытаний, если цикл начинается непосредственно с предварительной подготовки, измерительное оборудование должно быть запущено одновременно:

—

начать собирать или анализировать разбавляющий воздух, если используется полнопоточная система разбавления;

—

начать сбор или анализ сырых или разбавленных выхлопных газов, в зависимости от используемого метода;

—

приступить к измерению количества разбавленных выхлопных газов и необходимых температур и давлений;

—

начать регистрацию массового расхода выхлопных газов, если используется анализ неочищенных выхлопных газов;

—

запись данных обратной связи о скорости и крутящем моменте динамометра.

Если используется измерение необработанных выхлопных газов, концентрации выбросов (HC, CO и NOx) и массовый расход выхлопных газов должны измеряться непрерывно и храниться в компьютерной системе с частотой не менее 2 Гц. Все остальные данные могут быть записаны с частотой дискретизации не менее 1 Гц. Для аналоговых анализаторов отклик должен быть записан, а данные калибровки могут применяться онлайн или оффлайн во время оценки данных.

Если используется полнопоточная система разбавления, содержание HC и NOx должно измеряться непрерывно в туннеле разбавления с частотой не менее 2 Гц. Средние концентрации определяются путем интегрирования сигналов анализатора в течение испытательного цикла. Время реакции системы должно быть не более 20 с и при необходимости согласовываться с колебаниями расхода CVS и смещениями времени отбора проб/цикла испытаний. CO и CO2 определяются путем интегрирования или анализа концентраций в мешке для проб, собранных в течение цикла. Концентрации газообразных загрязняющих веществ в разбавляющем воздухе определяются путем суммирования или сбора в фоновом мешке. Все остальные параметры, которые необходимо измерить, должны регистрироваться как минимум с частотой одного измерения в секунду (1 Гц).

4.5.8.3. Отбор проб твердых частиц

При запуске двигателя или последовательности испытаний, если цикл начинается непосредственно с предварительной подготовки, систему отбора проб твердых частиц следует переключить с байпасного режима на сбор твердых частиц.

Если используется система частичного разбавления потока, насос(ы) для отбора проб должен быть отрегулирован таким образом, чтобы скорость потока через пробоотборник твердых частиц или передающую трубку поддерживалась пропорционально массовому расходу выхлопных газов.

Если используется полнопоточная система разбавления, насос(ы) для проб должен быть отрегулирован таким образом, чтобы скорость потока через зонд для отбора проб твердых частиц или передающую трубку поддерживалась на уровне в пределах ± 5% от установленной скорости потока. Если используется компенсация потока (т. е. пропорциональное управление потоком пробы), должно быть продемонстрировано, что отношение потока основного туннеля к потоку пробы твердых частиц не изменяется более чем на ± 5% от установленного значения (за исключением первых 10 секунд). выборки).

ПРИМЕЧАНИЕ. В режиме двойного разбавления поток пробы представляет собой чистую разницу между скоростью потока через фильтры проб и скоростью потока воздуха вторичного разбавления.

Должны быть зарегистрированы средние температура и давление на входе газового счетчика(ов) или расходомера. Если заданный расход не может поддерживаться в течение всего цикла (в пределах ± 5%) из-за высокой загрузки фильтра частицами, испытание аннулируется. Испытание необходимо повторить, используя меньшую скорость потока и/или фильтр большего диаметра.

4.5.8.4. Двигатель глохнет

Если двигатель заглохнет где-либо во время испытательного цикла, двигатель должен быть предварительно подготовлен и перезапущен, а испытание повторено. Если в ходе испытательного цикла в каком-либо из требуемых испытательных устройств возникает неисправность, испытание аннулируется.

4.5.8.5. Действия после теста

По завершении испытания измерение массового расхода выхлопных газов, объема разбавленных выхлопных газов, потока газа в сборные мешки и насос для отбора проб твердых частиц должно быть остановлено. Для системы интегрирующего анализатора отбор проб должен продолжаться до тех пор, пока не истечет время реакции системы.

Концентрации сборных мешков, если они используются, должны быть проанализированы как можно скорее и в любом случае не позднее, чем через 20 минут после окончания испытательного цикла.

После испытания на выбросы для повторной проверки анализаторов следует использовать нулевой газ и тот же поверочный газ. Испытание считается приемлемым, если разница между результатами до и после испытания составляет менее 2% от значения поверочного газа.

Сажевые фильтры должны быть возвращены в камеру взвешивания не позднее, чем через час после завершения испытания. Их выдерживают в чашке Петри, защищенной от загрязнения пылью и допускающей воздухообмен, в течение не менее одного часа, а затем взвешивают. Должен быть записан вес брутто фильтров.

4.6. Проверка тестового запуска

4.6.1. Сдвиг данных

Чтобы свести к минимуму эффект смещения временной задержки между значениями обратной связи и опорного цикла, вся последовательность сигналов обратной связи по скорости вращения двигателя и крутящему моменту может быть опережена или задержана во времени относительно последовательности опорной скорости и крутящего момента. Если сигналы обратной связи смещаются, скорость и крутящий момент должны быть смещены на одинаковую величину в одном и том же направлении.

4.6.2. Расчет работы цикла

Фактическая работа за цикл Wact (кВтч) рассчитывается с использованием каждой пары записанных значений частоты вращения и крутящего момента двигателя. Фактическая работа за цикл Wact используется для сравнения с эталонной работой за цикл Wref и для расчета удельных выбросов при торможении. Для интегрирования как эталонной, так и фактической мощности двигателя должна использоваться одна и та же методология. Если значения должны определяться между соседними эталонными или соседними измеренными значениями, должна использоваться линейная интерполяция.

При объединении эталонной и фактической работы за цикл все отрицательные значения крутящего момента должны быть установлены равными нулю и включены. Если интегрирование выполняется на частоте менее 5 Гц и если в течение заданного интервала времени значение крутящего момента изменяется с положительного на отрицательное или с отрицательного на положительное, отрицательная часть должна быть вычислена и установлена равной нулю. Положительная часть должна быть включена в интегрированное значение.

Wact должен находиться в пределах от -15% до +5% Wref.

4.6.3. Статистика валидации тестового цикла

Линейная регрессия значений обратной связи на опорные значения должна выполняться для скорости, крутящего момента и мощности. Это должно быть сделано после того, как произошел сдвиг данных обратной связи, если выбрана эта опция. Следует использовать метод наименьших квадратов, при этом уравнение наилучшего соответствия имеет вид:

у = мх + б

где:

"="

обратное (фактическое) значение скорости (мин-1), крутящего момента (Н·м) или

мощность (кВт)

"="

наклон линии регрессии

Икс

"="

опорное значение скорости (мин-1), крутящего момента (Н·м) или мощности (кВт)

"="

y пересечение линии регрессии

Стандартная ошибка оценки (SE) y по x и коэффициент детерминации (r2) рассчитываются для каждой линии регрессии.

Рекомендуется проводить этот анализ при частоте 1 Герц. Чтобы тест считался действительным, он должен соответствовать критериям Таблицы 1.

Таблица 1: Допуски линии регрессии

Скорость

Крутящий момент

Власть

Стандартная ошибка оценки (SE) Y по X

макс 100 мин-1

максимум 13 % карты мощности

максимальный крутящий момент двигателя

максимум 8% карты мощности

максимальная мощность двигателя

Наклон линии регрессии, м

от 0,95 до 1,03

0,83 - 1,03

0,89 - 1,03

Коэффициент детерминации, r2

мин 0,9700

мин 0,8800

мин 0,9100

Пересечение Y линии регрессии, b

± 50 мин-1

± 20 Н·м или ± 2 % от максимального крутящего момента, в зависимости от того, что больше

± 4 кВт или ± 2% от максимальной мощности, в зависимости от того, что больше

Только в целях регрессии допускается удаление точек там, где это указано в Таблице 2, перед выполнением расчета регрессии. Однако эти точки нельзя удалять для расчета работы цикла и выбросов. Точка холостого хода определяется как точка, имеющая нормированный эталонный крутящий момент 0% и нормализованную эталонную скорость 0%. Удаление точки может быть применено ко всему циклу или к любой его части.

Таблица 2. Разрешенные удаления точек из регрессионного анализа

(необходимо указать точки, к которым применяется удаление точек)

СОСТОЯНИЕ

ТОЧКИ СКОРОСТИ И/ИЛИ КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА И/ИЛИ МОЩНОСТИ, КОТОРЫЕ МОЖНО УДАЛИТЬ СО ССЫЛКОЙ НА УСЛОВИЯ, ПЕРЕЧИСЛЕННЫЕ В ЛЕВОМ КОЛОНЦЕ.

Первые 24 (±1) и последние 25 с.

Скорость, крутящий момент и мощность

Широко открытый дроссель и обратная связь по крутящему моменту < 95% задания крутящего момента.

Крутящий момент и/или мощность

Широко открытый дроссель и обратная связь по скорости < 95 % задания скорости.

Скорость и/или мощность

Дроссельная заслонка закрыта, обратная связь по скорости > обороты холостого хода + 50 мин-1, обратная связь по крутящему моменту > 105 % задания крутящего момента.

Крутящий момент и/или мощность

Закрытая дроссельная заслонка, обратная связь по скорости = частота вращения холостого хода + 50 мин-1, а обратная связь по крутящему моменту = определенный/измеренный производителем крутящий момент на холостом ходу ± 2% от максимального крутящего момента.

Скорость и/или мощность

Закрытый дроссель и обратная связь по скорости > 105% задания скорости

Скорость и/или мощность»

Приложение 1 заменить следующим:

"ПРИЛОЖЕНИЕ 1

ПРОЦЕДУРЫ ИЗМЕРЕНИЯ И ОТБОРА ПРОБ

1. ПОРЯДОК ИЗМЕРЕНИЯ И ОТБОРА ОБРАЗЦОВ (ТЕСТ NSC)

Газообразные компоненты и твердые частицы, выбрасываемые двигателем, представленным на испытания, должны измеряться методами, описанными в приложении VI. Методы Приложения VI описывают рекомендуемые системы анализа газообразных выбросов (раздел 1.1) и рекомендуемые системы разбавления твердых частиц и отбора проб (раздел 1.2).

1.1. Спецификация динамометра

Должен использоваться динамометр двигателя с характеристиками, достаточными для выполнения испытательного цикла, описанного в разделе 3.7.1 приложения III. Приборы для измерения крутящего момента и скорости должны позволять измерять мощность в заданных пределах. Могут потребоваться дополнительные расчеты. Точность измерительного оборудования должна быть такой, чтобы не превышались предельные допуски показателей, приведенных в пункте 1.3.

1.2. Поток выхлопных газов

Расход отработавших газов определяют одним из методов, указанных в разделах 1.2.1–1.2.4.

1.2.1. Метод прямого измерения

Прямое измерение расхода выхлопных газов с помощью сопла или эквивалентной системы измерения (подробнее см. ISO 5167:2000).

ПРИМЕЧАНИЕ. Прямое измерение расхода газа — сложная задача. Необходимо принять меры предосторожности, чтобы избежать ошибок измерений, которые могут повлиять на ошибки значений выбросов.

1.2.2. Метод измерения воздуха и топлива

Измерение расхода воздуха и расхода топлива.

Должны использоваться расходомеры воздуха и топлива с точностью, определенной в разделе 1.3.

Расчет расхода выхлопных газов следующий:

GEXHW = GAIRW + GFUEL (для массы влажных выхлопных газов)

1.2.3. Метод углеродного баланса

Расчет массы выхлопных газов по расходу топлива и концентрации выхлопных газов методом углеродного баланса (приложение III, приложение 3).

1.2.4. Трассирующий метод измерения

Этот метод включает измерение концентрации индикаторного газа в выхлопных газах.

Известное количество инертного газа (например, чистого гелия) должно вводиться в поток выхлопных газов в качестве индикатора. Газ смешивается и разбавляется выхлопными газами, но не должен реагировать в выхлопной трубе. Затем концентрацию газа измеряют в пробе выхлопных газов.

Чтобы обеспечить полное смешивание индикаторного газа, зонд для отбора проб выхлопных газов должен быть расположен на расстоянии не менее 1 м или 30-кратного диаметра выхлопной трубы, в зависимости от того, что больше, после точки впрыска индикаторного газа. Пробоотборник может быть расположен ближе к точке впрыска, если полное смешивание проверено путем сравнения концентрации индикаторного газа с эталонной концентрацией, когда индикаторный газ впрыскивается перед двигателем.

Расход индикаторного газа должен быть установлен таким образом, чтобы концентрация индикаторного газа на холостом ходу двигателя после смешивания становилась ниже полной шкалы анализатора индикаторного газа.

Расчет расхода выхлопных газов следующий:

где

ГЕКХВ

"="

мгновенный массовый расход выхлопных газов (кг/с)

ГТ

"="

расход индикаторного газа (см3/мин)

смесь

"="

мгновенная концентрация индикаторного газа после смешивания, (ppm)

ρEXH

"="

плотность выхлопных газов (кг/м3)

конка

"="

фоновая концентрация индикаторного газа во всасываемом воздухе (ppm)

Фоновая концентрация индикаторного газа (концентр. а) может быть определена путем усреднения фоновой концентрации, измеренной непосредственно до и после испытательного запуска.

Когда фоновая концентрация составляет менее 1% от концентрации индикаторного газа после смешивания (концентрация смесь.) при максимальном потоке выхлопных газов фоновой концентрацией можно пренебречь.

Вся система должна соответствовать характеристикам точности расхода выхлопных газов и должна быть откалибрована в соответствии с Приложением 2, раздел 1.11.2.

1.2.5. Метод измерения расхода воздуха и соотношения воздух-топливо

Этот метод включает расчет массы выхлопных газов на основе расхода воздуха и соотношения воздуха и топлива. Расчет мгновенного массового расхода выхлопных газов осуществляется следующим образом:

с А/Ф ст = 14,5

где A/Fst = стехиометрическое соотношение воздух/топливо (кг/кг)

λ = относительное соотношение воздух/топливо

концентрация CO2 = сухая концентрация CO2 (%)

КонкКО = концентрация сухого CO (ppm)

концХК = концентрация углеводородов (ppm)

ПРИМЕЧАНИЕ. Расчеты относятся к дизельному топливу с соотношением H/C, равным 1,8.

Расходомер воздуха должен соответствовать характеристикам точности, указанным в таблице 3, используемый анализатор CO2 должен соответствовать характеристикам пункта 1.4.1, а вся система должна соответствовать характеристикам точности для потока выхлопных газов.

Опционально для измерения относительного соотношения воздух-топливо может использоваться оборудование для измерения соотношения воздух-топливо, такое как датчик циркониевого типа в соответствии с техническими условиями пункта 1.4.4.

1.2.6. Общий расход разбавленных выхлопных газов

При использовании системы разбавления полного потока общий поток разбавленных выхлопных газов (GTOTW) измеряется с помощью PDP, CFV или SSV (Приложение VI, раздел 1.2.1.2). Точность должна соответствовать положениям Приложения III, Добавления. 2, раздел 2.2.

1.3. Точность

Калибровка всех средств измерений должна соответствовать национальным или международным стандартам и соответствовать требованиям, перечисленным в таблице 3.

Таблица 3. Точность средств измерений

Нет.

Измерительный инструмент

Точность

Скорость двигателя

± 2% от показания или ± 1% от макс. значение в зависимости от того, какое больше

Крутящий момент

± 2% от показания или ± 1% от макс. значение в зависимости от того, какое больше

Потребление топлива

± 2% от макс. мощности двигателя. ценить

Расход воздуха

± 2% от показания или ± 1% от макс. значение в зависимости от того, какое больше

Поток выхлопных газов

± 2,5% от показания или ± 1,5% от макс. значение в зависимости от того, какое больше

Температура ≤ 600 К

+ 2 К абсолютный

Температура > 600 К

± 1% от показания

Давление выхлопных газов

± 0,2 кПа абсолютное

Депрессия впускного воздуха

± 0,05 кПа абсолютное

Атмосферное давление

± 0,1 кПа абсолютное

Другое давление

± 0,1 кПа абсолютное

Абсолютная влажность

± 5% от показания

Разбавление воздушного потока

± 2% от показания

Разбавленный поток выхлопных газов

± 2% от показания

1.4. Определение газообразных компонентов

1.4.1. Общие характеристики анализатора

Анализаторы должны иметь диапазон измерения, соответствующий точности, необходимой для измерения концентраций компонентов выхлопных газов (раздел 1.4.1.1). Рекомендуется эксплуатировать анализаторы таким образом, чтобы измеряемая концентрация находилась в пределах от 15% до 100% полной шкалы.

Если значение полной шкалы составляет 155 частей на миллион (или частей на миллион C) или меньше или если используются системы считывания (компьютеры, регистраторы данных), которые обеспечивают достаточную точность и разрешение ниже 15% полной шкалы, концентрации ниже 15% полной шкалы считаются также приемлемо. В этом случае необходимо провести дополнительные калибровки для обеспечения точности калибровочных кривых - Приложение III, Приложение 2, раздел 1.5.5.2.

Электромагнитная совместимость (ЭМС) оборудования должна быть на уровне, позволяющем минимизировать дополнительные ошибки.

1.4.1.1. Погрешность измерения

Анализатор не должен отклоняться от номинальной точки калибровки более чем на ± 2% от показания или ± 0,3% от полной шкалы, в зависимости от того, что больше.

ПРИМЕЧАНИЕ. Для целей настоящего стандарта точность определяется как отклонение показаний анализатора от номинальных значений калибровки с использованием калибровочного газа (≡ истинное значение).

1.4.1.2. Повторяемость

Повторяемость, определяемая как 2,5-кратное стандартное отклонение 10 повторяющихся реакций на данный калибровочный или поверочный газ, должна составлять не более ± 1% от полной шкалы концентрации для каждого диапазона, используемого выше 155 частей на миллион (или частей на миллион C) или ± 2% каждого диапазона используется ниже 155 ppm (или ppm C).

1.4.1.3. Шум

Размах отклика анализатора на нулевой, калибровочный или поверочный газ в течение любого 10-секундного периода не должен превышать 2% от полной шкалы во всех используемых диапазонах.

1.4.1.4. Нулевой дрейф

Дрейф нуля в течение одного часа должен составлять менее 2% полной шкалы в самом низком используемом диапазоне. Нулевой отклик определяется как средний отклик, включая шум, на нулевой газ в течение 30-секундного интервала времени.

1.4.1.5. Пролет дрейфа

Дрейф шкалы в течение одного часа должен составлять менее 2% от полной шкалы на самом низком используемом диапазоне. Диапазон определяется как разница между откликом диапазона и нулевым откликом. Отклик шкалы определяется как средний отклик, включая шум, на поверочный газ в течение 30-секундного интервала времени.

1.4.2. Осушка газа

Опциональное устройство осушки газа должно оказывать минимальное влияние на концентрацию измеряемых газов. Химические сушилки не являются приемлемым методом удаления воды из образца.

1.4.3. Анализаторы

В разделах 1.4.3.1–1.4.3.5 настоящего Приложения описаны принципы измерения, которые будут использоваться. Подробное описание систем измерения приведено в Приложении VI.

Газы, подлежащие измерению, должны анализироваться с помощью следующих приборов. Для нелинейных анализаторов допускается использование схем линеаризации.

1.4.3.1. Анализ угарного газа (CO)

Анализатор угарного газа должен быть недисперсионного инфракрасного (NDIR) абсорбционного типа.

1.4.3.2. Анализ углекислого газа (CO2)

Анализатор углекислого газа должен быть недисперсионного инфракрасного (NDIR) абсорбционного типа.

1.4.3.3. Анализ углеводородов (HC)

Анализатор углеводородов должен представлять собой пламенно-ионизационный детектор с подогревом (HFID) с детектором, клапанами, трубопроводами и т. д., нагреваемыми так, чтобы поддерживать температуру газа 463 К (190°С) ± 10 К.

1.4.3.4. Анализ оксидов азота (NOx)

Анализатор оксидов азота должен быть типа хемилюминесцентного детектора (CLD) или хемилюминесцентного детектора с подогревом (HCLD) с преобразователем NO2/NO, если измерения проводятся на сухой основе. При измерении на влажной основе следует использовать HCLD с преобразователем, поддерживающим температуру выше 328 К (55°C), при условии, что проверка на закалку водой (Приложение III, Приложение 2, раздел 1.9.2.2) выполнена.

Как для CLD, так и для HCLD, на пути отбора проб должна поддерживаться температура стенки от 328 К до 473 К (от 55 до 200°С) до преобразователя для сухих измерений и до анализатора для влажных измерений.

1.4.4. Измерение воздух-топливо

Оборудование для измерения воздух-топливо, используемое для определения расхода выхлопных газов, как указано в разделе 1.2.5, должно представлять собой широкодиапазонный датчик соотношения воздух-топливо или лямбда-зонд циркониевого типа.

Датчик должен быть установлен непосредственно на выхлопной трубе, где температура выхлопных газов достаточно высока, чтобы исключить конденсацию воды.

Точность датчика со встроенной электроникой должна находиться в пределах:

± 3% от показания

λ < 2

± 5% от показания

2 ≤ л

< 5

± 10% от показания

5 ≤ мин

Для обеспечения точности, указанной выше, датчик должен быть откалиброван, как указано изготовителем прибора.

1.4.5. Отбор проб на газообразные выбросы

Зонды для отбора проб газообразных выбросов должны быть установлены на расстоянии не менее 0,5 м или трехкратного диаметра выхлопной трубы (в зависимости от того, что больше) перед выходом системы выхлопных газов, насколько это применимо, и достаточно близко к двигателю, чтобы обеспечить температуру выхлопных газов на датчике не менее 343 К (70°С).

В случае многоцилиндрового двигателя с разветвленным выпускным коллектором входное отверстие зонда должно быть расположено достаточно далеко после него, чтобы гарантировать, что проба репрезентативна для средних выбросов выхлопных газов из всех цилиндров. В многоцилиндровых двигателях, имеющих отдельные группы коллекторов, например, в конфигурации двигателя ‧V‧, допускается брать пробу из каждой группы индивидуально и рассчитывать средний уровень выбросов выхлопных газов. Могут быть использованы и другие методы, которые, как было показано, коррелируют с вышеуказанными методами. Для расчета выбросов выхлопных газов необходимо использовать общий массовый расход выхлопных газов двигателя.

Если на состав выхлопных газов влияет какая-либо система последующей обработки выхлопных газов, проба выхлопных газов должна отбираться перед этим устройством при испытаниях этапа I и после этого устройства при испытаниях этапа II. Когда для определения твердых частиц используется полнопоточная система разбавления, газообразные выбросы также могут определяться в разбавленных выхлопных газах. Пробоотборники должны располагаться рядом с пробоотборниками твердых частиц в туннеле разбавления (Приложение VI, раздел 1.2.1.2, DT и раздел 1.2.2, PSP). CO и CO2 могут быть дополнительно определены путем отбора проб в мешок и последующего измерения концентрации в пакете для отбора проб.

1,5. Определение твердых частиц

Для определения твердых частиц требуется система разбавления. Разбавление может осуществляться с помощью системы разбавления частичного потока или системы разбавления полного потока. Пропускная способность системы разбавления должна быть достаточно большой, чтобы полностью исключить конденсацию воды в системах разбавления и отбора проб, а также поддерживать температуру разбавленных выхлопных газов между 315 К (42°С) и 325 К (52°С) непосредственно перед держателями фильтров. . Осушение разбавляющего воздуха перед подачей в систему разбавления допускается, если влажность воздуха высокая. Рекомендуется предварительный подогрев разбавляющего воздуха выше температурного предела 303 K (30 oC), если температура окружающей среды ниже 293 K (20 oC). Однако температура разбавленного воздуха не должна превышать 325 К (52°С) до подачи выхлопных газов в туннель разбавления.

В системе частичного разбавления потока зонд для отбора проб твердых частиц должен быть установлен рядом с газообразным зондом и перед ним, как определено в разделе 4.4 и в соответствии с Приложением VI, раздел 1.2.1.1, рисунок 4-12 EP и SP.

Система частичного разбавления потока должна быть спроектирована так, чтобы разделять поток выхлопных газов на две фракции, причем меньшая часть разбавляется воздухом и впоследствии используется для измерения твердых частиц. Поэтому важно, чтобы степень разбавления определялась очень точно. Могут применяться различные методы разделения, при этом тип используемого разделения в значительной степени определяет используемое оборудование и процедуры отбора проб (Приложение VI, раздел 1.2.1.1).

Для определения массы твердых частиц необходимы система отбора проб твердых частиц, фильтры для отбора проб твердых частиц, микрограммовые весы и камера для взвешивания с контролируемой температурой и влажностью.

Для отбора проб твердых частиц можно применить два метода:

—

метод одного фильтра использует одну пару фильтров (1.5.1.3. настоящего приложения) для всех режимов испытательного цикла. Значительное внимание необходимо уделять времени отбора проб и потокам на этапе отбора проб теста. Однако для цикла испытаний потребуется только одна пара фильтров.

—

метод множественных фильтров предполагает использование одной пары фильтров (раздел 1.5.1.3 настоящего приложения) для каждого из отдельных режимов испытательного цикла. Этот метод допускает более мягкие процедуры отбора проб, но использует больше фильтров.

1.5.1. Фильтры для отбора проб твердых частиц

1.5.1.1. Спецификация фильтра

Для сертификационных испытаний необходимы фильтры из стекловолокна с фторуглеродным покрытием или мембранные фильтры на основе фторуглерода. Для особых применений могут использоваться различные фильтрующие материалы. Все типы фильтров должны иметь эффективность улавливания DOP (диоктилфталата) размером 0,3 мкм не менее 99% при скорости потока газа от 35 до 100 см/с. При проведении корреляционных испытаний между лабораториями или между производителем и органом по сертификации необходимо использовать фильтры идентичного качества.

1.5.1.2. Размер фильтра

Сажевые фильтры должны иметь минимальный диаметр 47 мм (диаметр пятна 37 мм). Допускаются фильтры большего диаметра (раздел 1.5.1.5.).

1.5.1.3. Первичный и резервный фильтры

Пробы разбавленных выхлопных газов должны отбираться с помощью пары фильтров, установленных последовательно (один основной и один резервный фильтр) во время последовательности испытаний. Резервный фильтр должен быть расположен на расстоянии не более 100 мм после основного фильтра и не должен соприкасаться с ним. Фильтры можно взвешивать отдельно или в паре, располагая фильтры одной стороной к другой.

1.5.1.4. Скорость грани фильтра

Должна быть достигнута скорость потока газа через фильтр от 35 до 100 см/с. Увеличение перепада давления между началом и концом испытания должно составлять не более 25 кПа.

1.5.1.5. Загрузка фильтра

Рекомендуемые минимальные загрузки фильтров для наиболее распространенных размеров фильтров показаны в следующей таблице. Для фильтров большего размера минимальная загрузка фильтра должна составлять 0,065 мг/1000 мм2 площади фильтра.

Диаметр фильтра (мм)

Рекомендуемый диаметр пятна (мм)

Рекомендуемая минимальная загрузка (мг)

0,11

0,25

0,41

110

100

0,62

Для метода нескольких фильтров рекомендуемая минимальная загрузка фильтра для суммы всех фильтров должна быть произведением соответствующего значения, указанного выше, и квадратного корня из общего числа режимов.

1.5.2. Характеристики весовой камеры и аналитических весов

1.5.2.1. Условия в камере взвешивания

Температура камеры (или помещения), в которой фильтры твердых частиц кондиционируются и взвешиваются, должна поддерживаться в пределах 295 К (22°С) ± 3 К в течение всего процесса кондиционирования и взвешивания фильтров. Влажность должна поддерживаться на уровне точки росы 282,5 (9,5оС) ± 3К и относительной влажности 45 ± 8%.

1.5.2.2. Взвешивание эталонного фильтра

В камере (или помещении) не должно быть никаких загрязняющих веществ (например, пыли), которые могли бы оседать на сажевых фильтрах во время их стабилизации. Нарушение технических характеристик весового зала, указанных в разделе 1.5.2.1, допускается, если продолжительность нарушений не превышает 30 минут. Помещение для взвешивания должно соответствовать требуемым характеристикам до входа персонала в помещение для взвешивания. По крайней мере, два неиспользованных эталонных фильтра или пары эталонных фильтров должны быть взвешены в течение четырех часов, но предпочтительно одновременно со взвешиванием пробного фильтра (пары). Они должны быть того же размера и материала, что и фильтры для проб.

Если средний вес эталонных фильтров (пар эталонных фильтров) изменяется между массами фильтров для проб более чем на 10 мкг, то все фильтры для проб должны быть отбракованы и испытание на выбросы повторяется.

Если критерии устойчивости взвешивающего помещения, указанные в разделе 1.5.2.1, не соблюдаются, но взвешивание эталонного фильтра (пары) соответствует вышеуказанным критериям, изготовитель двигателя имеет возможность принять образцы веса фильтра или аннулировать испытания, отремонтировать весовое помещение. систему контроля и повторный запуск теста.

1.5.2.3. Аналитические весы

Аналитические весы, используемые для определения веса всех фильтров, должны иметь точность (стандартное отклонение) 2 (мкг) и разрешение 1 мкг (1 цифра = 1 мкг), указанные изготовителем весов.

1.5.2.4. Устранение воздействия статического электричества

Для устранения воздействия статического электричества фильтры перед взвешиванием необходимо нейтрализовать, например, полониевым нейтрализатором или устройством аналогичного действия.

1.5.3. Дополнительные характеристики для измерения твердых частиц

Все части системы разбавления и системы отбора проб от выхлопной трубы до держателя фильтра, которые контактируют с неочищенными и разбавленными выхлопными газами, должны быть спроектированы так, чтобы свести к минимуму осаждение или изменение твердых частиц. Все детали должны быть изготовлены из электропроводящих материалов, не вступающих в реакцию с компонентами выхлопных газов, и должны быть электрически заземлены для предотвращения электростатических эффектов.

2. ПОРЯДОК ИЗМЕРЕНИЯ И ОТБОРА ОБРАЗЦОВ (ТЕСТ NRTC)

2.1. Введение

Газообразные компоненты и твердые частицы, выбрасываемые двигателем, представленным на испытания, должны измеряться методами Приложения VI. Методы Приложения VI описывают рекомендуемые системы анализа газообразных выбросов (раздел 1.1) и рекомендуемые системы разбавления твердых частиц и отбора проб (раздел 1.2).

2.2. Динамометрическое и испытательное оборудование

Для испытаний двигателей на выбросы на моторных динамометрах должно использоваться следующее оборудование:

2.2.1. Динамометр двигателя

Для выполнения испытательного цикла, описанного в добавлении 4 к настоящему Приложению, используется динамометр двигателя с соответствующими характеристиками. Приборы для измерения крутящего момента и скорости должны позволять измерять мощность в заданных пределах. Могут потребоваться дополнительные расчеты. Точность измерительного оборудования должна быть такой, чтобы не превышались предельные допуски значений, приведенных в таблице 3.

2.2.2. Другие инструменты

При необходимости должны использоваться средства измерения расхода топлива, расхода воздуха, температуры охлаждающей жидкости и смазки, давления выхлопных газов и разрежения впускного коллектора, температуры выхлопных газов, температуры воздуха на впуске, атмосферного давления, влажности и температуры топлива. Эти приборы должны удовлетворять требованиям, указанным в Таблице 3:

Таблица 3. Точность средств измерений

Нет.

Измерительный инструмент

Точность

Скорость двигателя

± 2% от показания или ± 1% от макс. значение, в зависимости от того, какое из них больше

Крутящий момент

± 2% от показания или ± 1% от макс. значение, в зависимости от того, какое из них больше

Потребление топлива

± 2% от макс. мощности двигателя. ценить

Расход воздуха

± 2% от показания или ± 1% от макс. значение, в зависимости от того, какое из них больше

Поток выхлопных газов

± 2,5% от показания или ± 1,5% от макс. значение, в зависимости от того, какое из них больше

Температура ≤ 600 К

+ 2К абсолютный

Температура > 600 К

± 1% от показания

Давление выхлопных газов

± 0,2 кПа абсолютное

Депрессия впускного воздуха

± 0,05 кПа абсолютное

Атмосферное давление

± 0,1 кПа абсолютное

Другое давление

± 0,1 кПа абсолютное

Абсолютная влажность

± 5% от показания

Разбавление воздушного потока

± 2% от показания

Разбавленный поток выхлопных газов

± 2% от показания

2.2.3. Поток неочищенных выхлопных газов

Для расчета выбросов в неочищенных выхлопных газах и для управления системой частичного разбавления потока необходимо знать массовый расход выхлопных газов. Для определения массового расхода выхлопных газов можно использовать любой из методов, описанных ниже.

Для целей расчета выбросов время отклика любого метода, описанного ниже, должно быть равно или меньше, чем требование ко времени отклика анализатора, как определено в Приложении 2, Раздел 1.11.1.

Для управления системой частичного разбавления потока требуется более быстрая реакция. Для систем частичного разбавления потока с онлайн-управлением требуется время отклика ≤ 0,3 с. Для систем частичного разбавления потока с упреждающим управлением на основе заранее записанного тестового запуска требуется время отклика системы измерения расхода выхлопных газов ≤ 5 с при времени нарастания ≤ 1 с. Время отклика системы должно быть указано изготовителем прибора. Требования к комбинированному времени срабатывания для системы потока выхлопных газов и системы частичного разбавления потока указаны в разделе 2.4.

Метод прямого измерения

Прямое измерение мгновенного расхода выхлопных газов может осуществляться с помощью таких систем, как:

—

устройства перепада давления, такие как сопло (подробнее см. ISO 5167: 2000)

—

ультразвуковой расходомер

—

вихревой расходомер.

Должны быть приняты меры предосторожности, чтобы избежать ошибок измерений, которые повлияют на ошибки значений выбросов. Такие меры предосторожности включают тщательную установку устройства в выхлопную систему двигателя в соответствии с рекомендациями производителей приборов и надлежащей инженерной практикой. В частности, установка устройства не должна влиять на работу двигателя и выбросы.

Расходомеры должны соответствовать характеристикам точности, указанным в Таблице 3.

Метод измерения воздуха и топлива

Это включает в себя измерение расхода воздуха и топлива с помощью подходящих расходомеров. Расчет мгновенного расхода выхлопных газов осуществляется следующим образом:

г EXHW = Г АИРВ + Г ТОПЛИВО (для влажной массы выхлопных газов)

Расходомеры должны соответствовать характеристикам точности, указанным в Таблице 3, но также должны быть достаточно точными, чтобы соответствовать требованиям точности для расхода выхлопных газов.

Трассирующий метод измерения

Это включает измерение концентрации индикаторного газа в выхлопных газах.

Расчет расхода выхлопных газов следующий:

где

г EXHW = мгновенный массовый расход выхлопных газов (кг/с)

г Т = расход индикаторного газа (см3/мин)

бетонная смесь = мгновенная концентрация индикаторного газа после смешивания (ppm)

ρ EXH = плотность выхлопных газов (кг/м3)

концентрация а = фоновая концентрация индикаторного газа во всасываемом воздухе (ppm)

Фоновая концентрация индикаторного газа (концентр. а) может быть определена путем усреднения фоновой концентрации, измеренной непосредственно перед испытанием и после испытания.

Вся система должна соответствовать характеристикам точности расхода выхлопных газов и должна быть откалибрована в соответствии с пунктом 1.11.2 Приложения 2.

Метод измерения расхода воздуха и соотношения воздух-топливо

Это включает в себя расчет массы выхлопных газов на основе воздушного потока и соотношения воздуха и топлива. Расчет мгновенного массового расхода выхлопных газов осуществляется следующим образом:

с А/Ф ст = 14,5

где A/Fst = стехиометрическое соотношение воздух/топливо (кг/кг)

λ = относительное соотношение воздух/топливо

концентрация CO2 = сухая концентрация CO2 (%)

КонкКО = концентрация сухого CO (ppm)

концХК = концентрация углеводородов (ppm)

ПРИМЕЧАНИЕ. Расчеты относятся к дизельному топливу с соотношением H/C, равным 1,8.

Расходомер воздуха должен соответствовать характеристикам точности, указанным в Таблице 3, используемый анализатор CO2 должен соответствовать характеристикам раздела 2.3.1, а вся система должна соответствовать характеристикам точности для потока выхлопных газов.

Опционально для измерения соотношения избытка воздуха можно использовать оборудование для измерения соотношения воздух-топливо, такое как датчик циркониевого типа, в соответствии с техническими характеристиками раздела 2.3.4.

2.2.4. Поток разбавленных выхлопных газов

Для расчета выбросов разбавленных выхлопных газов необходимо знать массовый расход разбавленных выхлопных газов. Общий расход разбавленных выхлопных газов за цикл (кг/испытание) рассчитывается на основе значений измерений за цикл и соответствующих калибровочных данных устройства измерения расхода (V). 0 для ПДП, К V для CFV, C г для SSV): необходимо использовать соответствующие методы, описанные в Приложении 3, раздел 2.2.1. Если общая масса пробы твердых частиц и газообразных загрязняющих веществ превышает 0,5% от общего потока CVS, расход CVS должен быть скорректирован или поток пробы твердых частиц должен быть возвращен в CVS до устройства измерения расхода.

2.3. Определение газообразных компонентов

2.3.1. Общие характеристики анализатора

Если значение полной шкалы составляет 155 частей на миллион (или частей на миллион C) или меньше, или если используются системы считывания (компьютеры, регистраторы данных), которые обеспечивают достаточную точность и разрешение ниже 15% полной шкалы, концентрации ниже 15% полной шкалы. также приемлемы. В этом случае необходимо провести дополнительные калибровки для обеспечения точности калибровочных кривых - Приложение III, Приложение 2, раздел 1.5.5.2.

Электромагнитная совместимость (ЭМС) оборудования должна быть на таком уровне, чтобы минимизировать дополнительные ошибки.

2.3.1.1. Погрешность измерения

2.3.1.2. Повторяемость

Повторяемость, определяемая как 2,5-кратное стандартное отклонение 10 повторяющихся реакций на данный калибровочный или поверочный газ, должна составлять не более ± 1% от полной шкалы концентрации для каждого диапазона, используемого выше 155 частей на миллион (или частей на миллион C) или ± 2% для каждого диапазона, используемого ниже 155 ppm (или ppm C).

2.3.1.3. Шум

2.3.1.4. Нулевой дрейф

2.3.1.5. Пролет дрейфа

2.3.1.6. Время нарастания

Для анализа неочищенных выхлопных газов время нарастания анализатора, установленного в измерительной системе, не должно превышать 2,5 с.

ПРИМЕЧАНИЕ. Только оценка времени отклика анализатора не позволит четко определить пригодность всей системы для испытаний в переходных процессах. Объемы, особенно мертвые объемы, в системе не только влияют на время транспортировки от зонда к анализатору, но также влияют на время нарастания. Кроме того, время транспортировки внутри анализатора будет определяться как время отклика анализатора, как в случае преобразователя или водоотделителей внутри анализаторов NOx. Определение общего времени реакции системы описано в Приложении 2, раздел 1.11.1.

2.3.2. Осушка газа

Применяются те же характеристики, что и для испытательного цикла NRSC (раздел 1.4.2), как описано ниже.

2.3.3. Анализаторы

Применяются те же характеристики, что и для испытательного цикла NRSC (раздел 1.4.3), как описано ниже.

2.3.3.1. Анализ угарного газа (CO)

Анализатор угарного газа должен быть недисперсионного инфракрасного (NDIR) абсорбционного типа.

2.3.3.2. Анализ углекислого газа (CO2)

Анализатор углекислого газа должен быть недисперсионного инфракрасного (NDIR) абсорбционного типа.

2.3.3.3. Анализ углеводородов (HC)

2.3.3.4. Анализ оксидов азота (NOx)

Анализатор оксидов азота должен быть типа хемилюминесцентного детектора (CLD) или хемилюминесцентного детектора с подогревом (HCLD) с преобразователем NO2/NO, если измерения проводятся на сухой основе. При измерении на влажной основе следует использовать HCLD с конвертером, поддерживаемым при температуре выше 328 К (55°С), при условии, что проверка на закалку водой (Приложение III, Приложение 2, раздел 1.9.2.2) выполнена.

2.3.4. Измерение воздух-топливо

Оборудование для измерения воздух-топливо, используемое для определения расхода выхлопных газов, как указано в разделе 2.2.3, должно представлять собой широкодиапазонный датчик соотношения воздух-топливо или лямбда-зонд циркониевого типа.

Точность датчика со встроенной электроникой должна находиться в пределах:

± 3 % от показания

λ < 2

± 5 % от показания

2 ≤

λ < 5

± 10% от показания

5 ≤ мин

2.3.5. Отбор проб газообразных выбросов

2.3.5.1. Поток неочищенных выхлопных газов

Для расчета выбросов в неочищенных выхлопных газах применяются те же характеристики, что и для испытательного цикла NRSC (раздел 1.4.4), как описано ниже.

Зонды для отбора проб газообразных выбросов должны быть установлены на расстоянии не менее 0,5 м или в три раза больше диаметра выхлопной трубы (в зависимости от того, что больше) перед выходом системы выхлопных газов, насколько это применимо, и достаточно близко к двигателю, чтобы обеспечить температуру выхлопных газов на датчике не менее 343 К (70°С).

В случае многоцилиндрового двигателя с разветвленным выпускным коллектором впускное отверстие зонда должно быть расположено достаточно далеко после него, чтобы обеспечить репрезентативность пробы для средних показателей выбросов выхлопных газов из всех цилиндров. В многоцилиндровых двигателях, имеющих отдельные группы коллекторов, например, в конфигурации двигателя ‧V‧, допускается брать пробу из каждой группы индивидуально и рассчитывать средний уровень выбросов выхлопных газов. Могут быть использованы и другие методы, которые, как было показано, коррелируют с вышеуказанными методами. Для расчета выбросов выхлопных газов необходимо использовать общий массовый расход выхлопных газов двигателя.

2.3.5.2. Разбавленный поток выхлопных газов

Если используется полнопоточная система разбавления, применяются следующие характеристики.

Выхлопная труба между двигателем и системой полного разрежения должна соответствовать требованиям приложения VI.

Зонд(ы) для отбора проб газообразных выбросов должен быть установлен в туннеле разбавления в месте, где разбавляющий воздух и выхлопные газы хорошо смешиваются, и в непосредственной близости от зонда для отбора проб твердых частиц.

Отбор проб обычно может осуществляться двумя способами:

—

пробы загрязняющих веществ отбираются в мешок для отбора проб в течение цикла и измеряются после завершения теста;

—

пробы загрязняющих веществ отбираются непрерывно и интегрируются в течение цикла; этот метод является обязательным для HC и NOx.

Фоновые концентрации отбираются перед туннелем разбавления в мешок для отбора проб и вычитаются из концентрации выбросов в соответствии с Приложением 3, раздел 2.2.3.

2.4. Определение участников

Для определения твердых частиц требуется система разбавления. Разбавление может осуществляться с помощью системы разбавления частичного потока или системы разбавления полного потока. Пропускная способность системы разбавления должна быть достаточно большой, чтобы полностью исключить конденсацию воды в системах разбавления и отбора проб, а также поддерживать температуру разбавленных выхлопных газов между 315 К (42°С) и 325 К (52°С) непосредственно перед держателями фильтров. . Осушение разбавляющего воздуха перед подачей в систему разбавления допускается, если влажность воздуха высокая. Предварительный подогрев разбавляющего воздуха выше температурного предела 303 K (30 oC) рекомендуется, если температура окружающей среды ниже 293 K (20 C). Однако температура разбавленного воздуха не должна превышать 325 К (52°С) до подачи выхлопных газов в туннель разбавления.

Зонд для отбора проб твердых частиц должен быть установлен в непосредственной близости от зонда для отбора проб газообразных выбросов, и установка должна соответствовать положениям раздела 2.3.5.

Технические характеристики системы частичного разбавления потока

Система частичного разбавления потока должна быть спроектирована так, чтобы разделять поток выхлопных газов на две фракции, причем меньшая часть разбавляется воздухом и впоследствии используется для измерения твердых частиц. Для этого важно, чтобы степень разбавления была определена очень точно. Могут применяться различные методы разделения, при этом тип используемого разделения в значительной степени определяет используемое оборудование и процедуры отбора проб (Приложение VI, раздел 1.2.1.1).

Для управления системой частичного разбавления потока требуется быстрая реакция системы. Время трансформации системы определяется в порядке, описанном в Приложении 2, раздел 1.11.1.

Если совместное время преобразования измерения расхода выхлопных газов (см. предыдущий раздел) и системы частичного потока меньше 0,3 с, можно использовать онлайн-управление. Если время преобразования превышает 0,3 с, необходимо использовать упреждающее управление на основе предварительно записанного тестового прогона. В этом случае время нарастания должно составлять ≤ 1 с, а время задержки комбинации ≤ 10 с.

Общая реакция системы должна быть рассчитана таким образом, чтобы обеспечить репрезентативную пробу твердых частиц, G ЮВ , пропорциональный массовому расходу выхлопных газов. Для определения пропорциональности был проведен регрессионный анализ G ЮВ против G EXHW должна проводиться со скоростью сбора данных минимум 5 Гц и должны соблюдаться следующие критерии:

—

Коэффициент корреляции r2 линейной регрессии между GSE и GEXHW должен быть не менее 0,95.

—

Стандартная ошибка оценки GSE на GEXHW не должна превышать 5% от максимальной GSE.

—

Пересечение GSE линии регрессии не должно превышать ± 2% от максимума GSE.

Необязательно, можно провести предварительное испытание, и сигнал массового расхода выхлопных газов предварительного испытания можно использовать для управления потоком пробы в систему твердых частиц («упреждающее управление»). Такая процедура необходима, если время трансформации сажевой системы, t 50,P или/и время преобразования сигнала массового расхода выхлопных газов, t 50,F составляют > 0,3 с. Корректное управление системой частичного разбавления получается, если временной след G EXHW,до предварительного теста, который контролирует G ЮВ , сдвигается на время «просмотра вперед» t 50,П + т 50,Ф.

Для установления корреляции между G ЮВ и Г EXHW следует использовать данные, полученные во время фактического испытания, при этом G EXHW время выровнено по t50,F относительно G ЮВ (без вклада t 50,P для выравнивания времени). То есть временной сдвиг между G EXHW и Г ЮВ – разница времен их трансформации, определенных в приложении 2, раздел 2.6.

Для систем частичного разбавления потока точность измерения потока пробы G ЮВ вызывает особую озабоченность, если не измеряется напрямую, а определяется дифференциальным измерением расхода:

г ЭТОТ = Г ТОТВ - Г ДИЛВ

В этом случае точность ± 2% для G ТОТВ и Г ДИЛВ недостаточно, чтобы гарантировать приемлемую точность G ЮВ . Если расход газа определяется путем дифференциального измерения расхода, максимальная погрешность разности должна быть такой, чтобы точность G ЮВ находится в пределах ± 5%, когда коэффициент разбавления меньше 15. Его можно рассчитать, взяв среднеквадратичные ошибки каждого прибора.

Приемлемая точность G ЮВ можно получить одним из следующих способов:

(а)

Абсолютная точность GTOTW и GDILW составляет ± 0,2%, что гарантирует точность GSE ≤ 5% при коэффициенте разбавления 15. Однако при более высоких коэффициентах разбавления возникают большие ошибки.

(б)

Калибровка GDILW относительно GTOTW выполняется таким образом, чтобы получить ту же точность для GSE, что и в (а). Подробности такой калибровки см. в Приложении 2, раздел 2.6.

(с)

Точность GSE определяется косвенно по точности коэффициента разбавления, определяемого индикаторным газом, например СО2. Опять же, требуются точности, эквивалентные методу (а) для GSE.

(г)

Абсолютная точность GTOTW и GDILW находится в пределах ± 2% от полной шкалы, максимальная погрешность разницы между GTOTW и GDILW находится в пределах 0,2%, а ошибка линейности находится в пределах ± 0,2% от самого высокого GTOTW, наблюдаемого во время испытания. .

2.4.1. Фильтры для отбора проб твердых частиц

2.4.1.1. Спецификация фильтра

2.4.1.2. Размер фильтра

Сажевые фильтры должны иметь минимальный диаметр 47 мм (диаметр пятна 37 мм). Допускаются фильтры большего диаметра (раздел 2.4.1.5.).

2.4.1.3. Первичный и резервный фильтры

2.4.1.4. Скорость грани фильтра

2.4.1.5. Загрузка фильтра

Диаметр фильтра (мм)

Рекомендуемый диаметр пятна (мм)

Рекомендуемая минимальная загрузка (мг)

0,11

0,25

0,41

110

100

0,62

2.4.2. Технические характеристики весовой камеры и аналитических весов

2.4.2.1. Условия в камере взвешивания

Температура камеры (или помещения), в которой фильтры твердых частиц кондиционируются и взвешиваются, должна поддерживаться в пределах 295 К (22°С) ±3 К в течение всего процесса кондиционирования и взвешивания фильтров. Влажность должна поддерживаться на уровне точки росы 282,5 (9,5°С) ± 3 К и относительной влажности 45 ± 8%.

2.4.2.2. Взвешивание эталонного фильтра

В камере (или помещении) не должно быть никаких загрязняющих веществ (например, пыли), которые могли бы оседать на сажевых фильтрах во время их стабилизации. Нарушение технических характеристик весового зала, указанных в разделе 2.4.2.1, допускается, если продолжительность нарушений не превышает 30 минут. Помещение для взвешивания должно соответствовать требуемым характеристикам до входа персонала в помещение для взвешивания. По крайней мере, два неиспользованных эталонных фильтра или пары эталонных фильтров должны быть взвешены в течение четырех часов, но предпочтительно одновременно со взвешиванием пробного фильтра (пары). Они должны быть того же размера и материала, что и фильтры для проб.

Если средний вес эталонных фильтров (пар эталонных фильтров) отличается от веса фильтра для пробы более чем на 10 мкг, то все фильтры для проб должны быть выбракованы и испытание на выбросы повторяется.

Если критерии устойчивости весового зала, указанные в разделе 2.4.2.1, не соблюдены, но взвешивание эталонного фильтра (пары) соответствует вышеуказанным критериям, изготовитель двигателя имеет возможность принять пробные веса фильтра или аннулировать испытания, отремонтировать весовой зал. систему контроля и повторный запуск теста.

2.4.2.3. Аналитические весы

Аналитические весы, используемые для определения массы всех фильтров, должны иметь точность (стандартное отклонение) 2 (мкг) и разрешение 1 мкг (1 цифра = 1 мкг), указанные изготовителем весов.

2.4.2.4. Устранение воздействия статического электричества

2.4.3. Дополнительные характеристики для измерения твердых частиц

В приложение 2 внести следующие изменения:

(а)

Название должно быть изменено следующим образом:

«ПРИЛОЖЕНИЕ 2

ПРОЦЕДУРА КАЛИБРОВКИ (NRSC, NRTC (7))"

(б)

В раздел 1.2.2 внести следующие изменения:

После нынешнего текста добавить следующее:

«Эта точность подразумевает, что первичные газы, используемые для смешивания, должны иметь точность не менее ± 1%, соответствующую национальным или международным газовым стандартам. Проверка должна выполняться при 15–50% полной шкалы для каждой калибровки, включающей устройство для смешивания.Дополнительную проверку можно выполнить с использованием другого калибровочного газа, если первая проверка не удалась.

Опционально, смешивающее устройство можно проверить с помощью инструмента, который по своей природе является линейным, например, использование НЕТ газа с CLD. Значение шкалы прибора должно быть отрегулировано с помощью поверочного газа, непосредственно подключенного к прибору. Смешивающее устройство необходимо проверить при используемых настройках и сравнить номинальное значение с измеренной концентрацией прибора. Эта разница должна в каждой точке находиться в пределах ± 1% номинального значения.

Другие методы могут использоваться на основе передовой инженерной практики и по предварительному соглашению участвующих сторон.

ПРИМЕЧАНИЕ. Для построения точной калибровочной кривой анализатора рекомендуется использовать прецизионный газовый делитель с точностью ± 1%. Газоделитель должен быть откалиброван изготовителем прибора».

(с)

в раздел 1.5.5.1 внести следующие изменения:

(я)

первое предложение заменить следующим:

«Калибровочная кривая анализатора определяется как минимум шестью калибровочными точками (исключая нулевую), расположенными как можно более равномерно».

(ii)

абзац третий заменить следующим:

«Градуировочная кривая не должна отличаться более чем на ±2% от номинального значения каждой калибровочной точки и более чем на ±0,3% полной шкалы при нуле».

(г)

в разделе 1.5.5.2 последний абзац заменить следующим:

«Градуировочная кривая не должна отличаться более чем на ±4% от номинального значения каждой калибровочной точки и более чем на ±0,3% полной шкалы при нуле».

(е)

текст раздела 1.8.3 заменяется следующим:

«Проверка влияния кислорода должна проводиться при вводе анализатора в эксплуатацию и после крупных интервалов обслуживания.

Должен быть выбран диапазон, при котором проверочные газы на взаимодействие с кислородом будут находиться в пределах верхних 50%. Испытание должно проводиться при установленной требуемой температуре печи.

1.8.3.1. Кислородные интерференционные газы

Газы для проверки взаимодействия кислорода должны содержать пропан с содержанием углеводородов 350 ppmC ÷ 75 ppmC. Значение концентрации должно определяться в соответствии с допусками на калибровочный газ путем хроматографического анализа общего количества углеводородов и примесей или путем динамического смешивания. Азот должен быть преобладающим разбавителем по сравнению с кислородом. Для испытаний дизельных двигателей необходимы следующие смеси:

концентрация O2

Баланс

21 (от 20 до 22)

Азот

10 (с 9 до 11

Азот

5 (от 4 до 6)

Азот

1.8.3.2. Процедура

(а)

Анализатор должен быть обнулен.

(б)

Анализатор должен быть поверен смесью кислорода с содержанием 21%.

(с)

Нулевой ответ подлежит повторной проверке. Если оно изменилось более чем на 0,5% от полной шкалы, пункты (а) и (б) повторяются.

(г)

Должны быть введены 5-процентные и 10-процентные газы для проверки взаимодействия кислорода.

(е)

Нулевой ответ подлежит повторной проверке. Если оно изменилось более чем на ±1 % от полной шкалы, испытание следует повторить.

(е)

Влияние кислорода (%O2I) рассчитывается для каждой смеси в пункте (d) следующим образом:

"="

концентрация углеводородов (ppmC) в поверочном газе, используемом в (b)

"="

концентрация углеводородов (ppmC) в газах для проверки взаимодействия кислорода, используемых в (d)

"="

реакция анализатора

"="

процент полномасштабного ответа анализатора из-за А.

(г)

Процент влияния кислорода (%O2I) должен быть менее ± 3,0% для всех необходимых проверочных газов на влияние кислорода перед испытанием.

(час)

Если влияние кислорода превышает ±3,0%, расход воздуха выше и ниже значений, указанных изготовителем, следует постепенно регулировать, повторяя пункт 1.8.1 для каждого расхода.

(я)

Если после регулировки расхода воздуха влияние кислорода превышает ±3,0%, следует изменить расход топлива, а затем и поток пробы, повторяя пункт 1.8.1 для каждой новой настройки.

(к)

Если влияние кислорода по-прежнему превышает ± 3,0 %, перед испытанием необходимо отремонтировать или заменить анализатор, топливо ПИД или воздух в горелке. Этот пункт затем должен быть повторен для отремонтированного или замененного оборудования или газов».

(е)

Действующий пункт 1.9.2.2 изложить в следующей редакции:

(я)

абзац первый заменить следующим:

«Эта проверка применима только к измерениям концентрации влажного газа. При расчете водяного гашения необходимо учитывать разбавление поверочного газа NO водяным паром и масштабирование концентрации водяного пара в смеси до ожидаемой во время испытания. Поверочный газ NO, имеющий концентрацию 80 до 100 % полной шкалы нормального рабочего диапазона должно быть пропущено через (H)CLD, а значение NO записывается как D. Газ NO барботируется через воду при комнатной температуре и проходит через значения (H)CLD и NO. записывается как C. Температура воды должна определяться и записываться как F. Давление насыщенного пара смеси, соответствующее температуре воды в барботере (F), должно определяться и записываться как G. Концентрация водяного пара (в %) смеси должна рассчитываться следующим образом:"

(ii)

Подабзац третий заменить следующим:

"и записывается как De. Для дизельных выхлопов максимальная концентрация водяного пара в выхлопных газах (в %), ожидаемая во время испытаний, должна быть оценена, исходя из предположения, что соотношение атомов топлива H/C составляет 1,8 к 1, исходя из максимальной концентрации CO2. в выхлопных газах или от концентрации неразбавленного поверочного газа CO2 (A, измеренной в разделе 1.9.2.1) следующим образом:

(г)

вставить следующий раздел:

«1.11. Дополнительные требования к калибровке для измерений первичных выхлопных газов по сравнению с испытанием NRTC.

1.11.1. Проверка времени отклика аналитической системы

Настройки системы для оценки времени отклика должны быть точно такими же, как во время измерения испытательного запуска (т. е. давление, скорость потока, настройки фильтров на анализаторах и все другие факторы, влияющие на время отклика). Определение времени срабатывания должно выполняться путем переключения газа непосредственно на входе пробоотборника. Переключение газа должно осуществляться менее чем за 0,1 секунды. Газы, используемые для испытания, должны вызывать изменение концентрации не менее чем на 60 % полной шкалы.

След концентрации каждого отдельного компонента газа должен быть записан. Время реакции определяется как разница во времени между переключением газа и соответствующим изменением зарегистрированной концентрации. Время реакции системы (t90) состоит из времени задержки до измерительного детектора и времени нарастания детектора. Время задержки определяется как время от изменения (t0) до момента, когда ответ достигнет 10 % от окончательного показания (t10). Время нарастания определяется как время между 10% и 90% откликом конечного показания (t90 – t10).

Для согласования по времени сигналов анализатора и расхода выхлопных газов в случае необработанных измерений время преобразования определяется как время от изменения (t0) до момента, когда отклик составит 50 % от окончательного показания (t50).

Время реакции системы должно составлять = 10 секунд с временем нарастания = 2,5 секунды для всех ограниченных компонентов (CO, NOx, HC) и всех используемых диапазонов.

1.11.2. Калибровка анализатора индикаторных газов для измерения расхода выхлопных газов

Анализатор для измерения концентрации индикаторного газа, если он используется, должен быть откалиброван с использованием стандартного газа.

Калибровочная кривая должна быть составлена как минимум из 10 калибровочных точек (исключая ноль), расположенных так, чтобы половина калибровочных точек находилась в пределах от 4% до 20% полной шкалы анализатора, а остальные - в пределах от 20% до 100% полной шкалы анализатора. полный масштаб. Калибровочная кривая рассчитывается методом наименьших квадратов.

Калибровочная кривая не должна отличаться более чем на ±1% полной шкалы от номинального значения каждой калибровочной точки в диапазоне от 20% до 100% полной шкалы. Оно также не должно отличаться более чем на ±2% от номинального значения в диапазоне от 4% до 20% полной шкалы.

Анализатор должен быть установлен на ноль и проверен перед испытательным запуском с использованием нулевого и поверочного газа, номинальное значение которого составляет более 80% полной шкалы анализатора».

(час)

пункт 2.2 заменить следующим:

"2.2.

Калибровка расходомеров газа или приборов для измерения расхода должна соответствовать национальным и/или международным стандартам.

Максимальная погрешность измеренного значения должна находиться в пределах ± 2% от показания.

г ЭТОТ = Г ТОТВ - Г ДИЛВ

В этом случае точность ± 2% для G ТОТВ и Г ДИЛВ недостаточно, чтобы гарантировать приемлемую точность G ЮВ Если расход газа определяется путем дифференциального измерения расхода, максимальная погрешность разности должна быть такой, чтобы точность G ЮВ находится в пределах ± 5%, когда коэффициент разбавления меньше 15. Его можно рассчитать, взяв среднеквадратичные ошибки каждого прибора».

(я)

добавить следующий раздел:

«2.6. Дополнительные требования к калибровке систем частичного разбавления потока

2.6.1. Периодическая калибровка

Если поток пробы газа определяется путем дифференциального измерения расхода, расходомер или приборы для измерения расхода должны быть откалиброваны с помощью одной из следующих процедур, чтобы расход зонда GSE в туннеле соответствовал требованиям точности, указанным в разделе 2.4 Приложения I:

Расходомер для GDILW подключается последовательно с расходомером для G. ТОТВ , разница между двумя расходомерами калибруется как минимум для 5 заданных значений со значениями расхода, равномерно распределенными между наименьшим значением GDILW, использованным во время испытания, и значением G. ТОТВ используется во время теста. Туннель для разбавления можно обойти.

Калиброванный массовый расходомер подключается последовательно к расходомеру G. ТОТВ и точность проверяется для значения, использованного для теста. Затем калиброванное устройство массового расхода подключают последовательно к расходомеру GDILW и проверяют точность не менее 5 настроек, соответствующих степени разбавления от 3 до 50 относительно G. ТОТВ использованный во время теста.

Передаточную трубку ТТ отсоединяют от выхлопной трубы, а к передаточной трубке подключают калиброванный расходомер с подходящим диапазоном для измерения GSE. Тогда Г ТОТВ устанавливается на значение, использованное во время испытания, а GDILW последовательно устанавливается как минимум на 5 значений, соответствующих коэффициентам разбавления q от 3 до 50. В качестве альтернативы может быть предусмотрен специальный калибровочный путь потока, в котором туннель обходится, но общий и расход разбавляющего воздуха через соответствующие счетчики поддерживаются такими же, как и при фактическом испытании.

В передаточную трубку ТТ подается индикаторный газ. Этот индикаторный газ может быть компонентом выхлопного газа, например CO2 или NOx. После разбавления в туннеле измеряют компонент индикаторного газа. Это должно быть выполнено для 5 коэффициентов разбавления от 3 до 50. Точность потока пробы определяется по коэффициенту разбавления q:

ОСО = Г ТОТВ /д

Точность газоанализаторов должна быть принята во внимание, чтобы гарантировать точность GSE.

2.6.2. Проверка потока углерода

Настоятельно рекомендуется проверить поток углерода с использованием реальных выхлопных газов для выявления проблем измерения и контроля, а также проверки правильности работы системы частичного разбавления потока. Проверку потока углерода следует выполнять по крайней мере каждый раз, когда устанавливается новый двигатель или когда в конфигурации испытательной камеры вносятся существенные изменения.

Двигатель должен работать при пиковой крутящей нагрузке и скорости или в любом другом установившемся режиме, при котором выделяется 5% или более CO2. Система отбора проб частичного потока должна работать с коэффициентом разбавления примерно 15 к 1.

2.6.3. Предтестовая проверка

Предиспытательная проверка проводится в течение 2 часов перед испытательным запуском следующим образом:

Точность расходомеров должна быть проверена тем же методом, который использовался для калибровки, по крайней мере, в двух точках, включая значения расхода GDILW, которые соответствуют коэффициентам разбавления от 5 до 15 для G. ТОТВ значение, использованное во время теста.

Если записи процедуры калибровки, описанной выше, могут продемонстрировать, что калибровка расходомера стабильна в течение длительного периода времени, предварительная проверка может быть опущена.

2.6.4. Определение времени трансформации

Настройки системы для оценки времени преобразования должны быть точно такими же, как и во время измерения испытательного запуска. Время трансформации определяется следующим методом:

Независимый эталонный расходомер с диапазоном измерения, соответствующим расходу зонда, должен быть включен последовательно и тесно связан с зондом. Этот расходомер должен иметь время преобразования менее 100 мс для размера шага потока, используемого при измерении времени отклика, с достаточно низким ограничением расхода, чтобы не влиять на динамические характеристики системы частичного разбавления потока, и соответствовать хорошей инженерной практике.

Должно быть введено ступенчатое изменение входного потока выхлопных газов (или потока воздуха, если рассчитывается расход выхлопных газов) системы частичного разбавления потока от низкого расхода до не менее 90% полной шкалы. Триггер для изменения шага должен быть тем же, что и тот, который использовался для запуска упреждающего управления при фактическом тестировании. Воздействие скачка потока выхлопных газов и реакция расходомера должны записываться с частотой дискретизации не менее 10 Гц.

На основе этих данных должно быть определено время преобразования для системы частичного разбавления потока, которое представляет собой время от начала ступенчатого стимула до 50% точки реакции расходомера. Аналогичным образом время преобразования сигнала GSE системы частичного разбавления потока и G EXHW Необходимо определить сигнал расходомера выхлопных газов. Эти сигналы используются в регрессионных проверках, выполняемых после каждого теста (Приложение I, раздел 2.4).

Расчет повторяют не менее чем для 5 стимулов нарастания и спада, а результаты усредняют. Из этого значения вычитают время внутреннего преобразования (<100 мс) эталонного расходомера. Это прогнозное значение системы частичного разбавления потока, которое должно применяться в соответствии с разделом 2.4 Приложения I».

добавить следующий раздел:

"3. КАЛИБРОВКА СИСТЕМЫ CVS

3.1. Общий

Система CVS должна быть откалибрована с использованием точного расходомера и средств изменения условий эксплуатации.

Расход через систему должен измеряться при различных рабочих настройках расхода, а параметры управления системой должны быть измерены и связаны с расходом.

Могут использоваться различные типы расходомеров, например калиброванный Вентури, калиброванный ламинарный расходомер, калиброванный турбинометр.

3.2. Калибровка объемного насоса (PDP)

Все параметры, относящиеся к насосу, должны измеряться одновременно с параметрами, относящимися к калибровочной трубке Вентури, которая подключена последовательно с насосом. Рассчитанный расход (в м3/мин на входе в насос, абсолютное давление и температура) должен быть отображен в зависимости от корреляционной функции, которая представляет собой значение определенной комбинации параметров насоса. Необходимо определить линейное уравнение, связывающее расход насоса и корреляционную функцию. Если CVS имеет многоскоростной привод, калибровку следует выполнять для каждого используемого диапазона.

Во время калибровки должна поддерживаться температурная стабильность.

Утечки во всех соединениях и воздуховодах между калибровочной трубкой Вентури и насосом CVS должны поддерживаться на уровне ниже 0,3% от нижней точки расхода (самое высокое ограничение и самая низкая точка скорости PDP).

3.2.1. Анализ данных

Расход воздуха (Qs) при каждой настройке ограничения (минимум 6 настроек) рассчитывается в стандартных м3/мин на основании данных расходомера с использованием метода, предписанного изготовителем. Затем расход воздуха преобразуется в расход насоса (V0) в м3/об при абсолютной температуре и давлении на входе насоса следующим образом:

где,

вопросы

"="

расход воздуха при стандартных условиях (101,3 кПа, 273 К) (м3/с)

"="

температура на входе насоса (К)

ПА

"="

абсолютное давление на входе насоса (pB-p1) (кПа)

"="

скорость насоса (об/с)

Для учета взаимодействия изменений давления в насосе и скорости проскальзывания насоса корреляционная функция (X0) между скоростью насоса, перепадом давления от входа насоса до выхода насоса и абсолютным давлением на выходе насоса должна рассчитываться следующим образом:

где,

Δp п = перепад давления от входа насоса до выхода насоса (кПа)

ПА = абсолютное давление на выходе насоса (кПа)

Для создания уравнения калибровки необходимо выполнить линейную аппроксимацию по методу наименьших квадратов следующим образом:

D0 и m — константы пересечения и наклона соответственно, описывающие линии регрессии.

Для системы CVS с несколькими скоростями калибровочные кривые, построенные для различных диапазонов расхода насоса, должны быть примерно параллельны, а значения пересечения (D0) должны увеличиваться по мере уменьшения диапазона расхода насоса.

Значения, рассчитанные по уравнению, должны находиться в пределах ± 0,5% от измеренного значения V0. Значения m будут варьироваться от одного насоса к другому. Приток твердых частиц со временем приведет к уменьшению скольжения насоса, о чем свидетельствуют более низкие значения m. Поэтому калибровку следует выполнять при запуске насоса, после капитального технического обслуживания и в том случае, если общая проверка системы (раздел 3.5) показывает изменение скорости проскальзывания.

3.3. Калибровка критического потока Вентури (CFV)

Калибровка CFV основана на уравнении потока для критического клапана Вентури. Расход газа является функцией входного давления и температуры, как показано ниже:

где,

КВ = калибровочный коэффициент

ПА = абсолютное давление на входе Вентури (кПа)

T= температура на входе Вентури (К)

3.3.1. Анализ данных

Расход воздуха (Qs) при каждой настройке ограничения (минимум 8 настроек) рассчитывается в стандартных м3/мин на основании данных расходомера с использованием метода, предписанного изготовителем. Калибровочный коэффициент рассчитывается на основе калибровочных данных для каждой настройки следующим образом:

где,

вопросы = расход воздуха при стандартных условиях (101,3 кПа, 273 К) (м3/с)

T= температура на входе Вентури (К)

ПА = абсолютное давление на входе Вентури (кПа)

Для определения диапазона критического расхода необходимо построить график Kv как функцию входного давления Вентури. Для критического (заглушенного) потока Kv будет иметь относительно постоянное значение. При уменьшении давления (увеличении вакуума) трубка Вентури разблокируется и Kv уменьшается, что указывает на то, что CFV работает за пределами допустимого диапазона.

Для минимум восьми точек в области критического расхода должны быть рассчитаны среднее значение KV и стандартное отклонение. Стандартное отклонение не должно превышать ± 0,3% от среднего значения КВ.

3.4. Калибровка дозвукового аппарата Вентури (SSV)

Калибровка SSV основана на уравнении потока для дозвукового клапана Вентури. Расход газа является функцией входного давления и температуры, перепада давления между входом и горловиной SSV, как показано ниже:

где,

А0

"="

коллекция констант и преобразований единиц измерения

= 0,006111 в единицах СИ

"="

диаметр горла SSV (м)

"="

коэффициент расхода ССВ

Пенсильвания

"="

абсолютное давление на входе Вентури (кПа)

"="

температура на входе Вентури (К)

"="

отношение горла SSV к абсолютному статическому давлению на входе =

"="

отношение диаметра горловины ПОК d к внутреннему диаметру впускной трубы =

3.4.1. Анализ данных

Расход воздуха (QSSV) при каждой настройке расхода (минимум 16 настроек) рассчитывается в стандартных м3/мин на основании данных расходомера с использованием метода, предписанного изготовителем. Коэффициент расхода рассчитывается на основе калибровочных данных для каждой настройки следующим образом:

где,

QSSV

"="

расход воздуха при стандартных условиях (101,3 кПа, 273 К), м3/с

"="

температура на входе в Вентури, К

"="

диаметр горла SSV, м

"="

отношение горла SSV к абсолютному статическому давлению на входе =

"="

отношение диаметра горловины ПОК d к внутреннему диаметру впускной трубы =

Для определения диапазона дозвукового потока необходимо построить график зависимости Cd от числа Рейнольдса в горловине SSV. Re в горловине SSV рассчитывается по следующей формуле:

где,

А1

"="

коллекция констант и преобразований единиц измерения

QSSV

"="

расход воздуха при стандартных условиях (101,3 кПа, 273 К) (м3/с)

"="

диаметр горла SSV (м)

"="

абсолютная или динамическая вязкость газа, рассчитываемая по следующей формуле:

где:

"="

эмпирическая константа =

"="

эмпирическая константа = 110,4 К

Поскольку QSSV является входными данными для формулы Re, расчеты необходимо начинать с первоначального предположения для QSSV или Cd калибровочного Вентури и повторять до тех пор, пока QSSV не сойдется. Метод сходимости должен иметь точность 0,1% или выше.

Для минимум шестнадцати точек в области дозвукового потока рассчитанные значения Cd из полученного уравнения аппроксимации калибровочной кривой должны находиться в пределах ± 0,5% от измеренного Cd для каждой точки калибровки.

3.5. Полная проверка системы

Общая точность системы отбора проб CVS и аналитической системы должна определяться путем введения известной массы загрязняющего газа в систему во время ее нормальной работы. Загрязняющее вещество анализируется и масса рассчитывается в соответствии с Приложением III, Приложение 3, раздел 2.4.1, за исключением случая пропана, где вместо 0,000479 для углеводородов используется коэффициент 0,000472. Должен использоваться любой из следующих двух методов.

3.5.1. Измерение с помощью диафрагмы критического расхода

Известное количество чистого газа (пропана) должно быть подано в систему CVS через калиброванное критическое отверстие. Если давление на входе достаточно высокое, расход, который регулируется с помощью отверстия критического потока, не зависит от давления на выходе отверстия (критического потока). Система CVS должна работать, как при обычном испытании на выбросы выхлопных газов, в течение примерно 5–10 минут. Пробу газа анализируют с помощью обычного оборудования (мешка для отбора проб или метода интегрирования) и рассчитывают массу газа. Определенная таким образом масса должна находиться в пределах ± 3% от известной массы впрыскиваемого газа.

3.5.2. Измерение с помощью гравиметрического метода

Массу малого баллона, наполненного пропаном, следует определять с точностью ±0,01 г. В течение примерно 5–10 минут система CVS должна работать, как при обычном испытании на выбросы выхлопных газов, при этом в систему впрыскивается окись углерода или пропан. Количество выбрасываемого чистого газа должно определяться методом дифференциального взвешивания. Пробу газа анализируют с помощью обычного оборудования (мешка для отбора проб или метода интегрирования) и рассчитывают массу газа. Определенная таким образом масса должна находиться в пределах ± 3% от известной массы впрыскиваемого газа».

В Приложение 3 внести следующие изменения:

(а)

В это Приложение вставляется следующий заголовок: «ОЦЕНКА ДАННЫХ И РАСЧЕТЫ».

(б)

заголовок раздела 1 должен читаться как «ОЦЕНКА ДАННЫХ И РАСЧЕТЫ – ТЕСТ NRSC».

(с)

раздел 1.2 заменить следующим:

"1.2

Участие в выбросах

Для оценки твердых частиц общая масса пробы (MSAM,i) через фильтры должна регистрироваться для каждого режима. Фильтры возвращают в камеру взвешивания и выдерживают не менее одного часа, но не более 80 часов, а затем взвешивают. Общий вес фильтров должен быть записан, а вес тары (см. раздел 3.1 Приложения III) вычтен. Масса твердых частиц (Mf для метода с одним фильтром; Mf,i для метода с несколькими фильтрами) представляет собой сумму масс частиц, собранных на основном и резервном фильтрах. Если необходимо применить поправку на фон, необходимо записать массу разбавленного воздуха (MDIL) через фильтры и массу твердых частиц (Md). Если было проведено более одного измерения, коэффициент Md/MDIL необходимо рассчитать для каждого отдельного измерения и усреднить значения».

(г)

раздел 1.3.1 заменить следующим:

«1.3.1.

Определение расхода выхлопных газов

Расход отработавших газов (ГВГВ) определяется для каждого режима в соответствии с Приложением III, Приложение 1, разделы 1.2.1–1.2.3.

При использовании системы полного разбавления общий расход разбавленных выхлопных газов (GTOTW) должен определяться для каждого режима в соответствии с Приложением III, Приложение 1, раздел 1.2.4».

(е)

разделы 1.3.2-1.4.6 заменить следующими:

1.3.2. Поправка на сухой/мокрый режим (GEXHW) определяется для каждого режима в соответствии с Приложением III, Приложение 1, разделы 1.2.1–1.2.3.

При применении GEXHW измеренная концентрация должна быть переведена во влажную основу по следующим формулам, если она еще не измерена во влажном состоянии:

Конц (влажный) = kw × Конц (сухой)

Для неочищенных выхлопных газов:

Для разбавленного газа:

или:

Для разбавляющего воздуха:

Для всасываемого воздуха (если он отличается от разбавляющего воздуха):

где:

Ха : абсолютная влажность всасываемого воздуха (г воды на кг сухого воздуха)

HD : абсолютная влажность разбавляющего воздуха (г воды на кг сухого воздуха)

Роуд : относительная влажность разбавляющего воздуха (%)

Ра : относительная влажность всасываемого воздуха (%)

ПД : давление пара насыщения разбавляющего воздуха (кПа)

год : давление насыщенного пара всасываемого воздуха (кПа)

пБ : общее барометрическое давление (кПа).

ПРИМЕЧАНИЕ: Ч а и ч d может быть получено на основе измерения относительной влажности, как описано выше, или на основе измерения точки росы, измерения давления пара или измерения по сухому/влажному термометру с использованием общепринятых формул.

1.3.3. Поправка на влажность для NOx

Поскольку выбросы NOx зависят от условий окружающего воздуха, концентрацию NOx следует корректировать с учетом температуры и влажности окружающего воздуха с помощью коэффициентов KH, приведенных в следующей формуле:

где:

Т а : температура воздуха в (K)

Ха : влажность всасываемого воздуха (г воды на кг сухого воздуха):

где:

Ра : относительная влажность всасываемого воздуха (%)

год : давление насыщенного пара всасываемого воздуха (кПа)

пБ : общее барометрическое давление (кПа).

ПРИМЕЧАНИЕ: Ч a может быть получена на основе измерения относительной влажности, как описано выше, или на основе измерения точки росы, измерения давления пара или измерения по сухому/влажному термометру с использованием общепринятых формул.

1.3.4. Расчет массового расхода выбросов

Массовые расходы выбросов для каждого режима рассчитываются следующим образом:

(а)

Для неочищенного выхлопного газа (8):

(б)

Для разбавленных выхлопных газов (8):

где:

concc — концентрация с поправкой на фон.

или:

DF=13,4/концCO2

Коэффициенты u - мокр следует использовать согласно таблице 4:

Таблица 4. Значения коэффициентов u - мокр для различных компонентов выхлопа

Газ

ты

концентрация

NOx

0,001587

ppm

СО

0,000966

ppm

ХК

0,000479

ppm

Больной

15,19

процент

Плотность углеводородов основана на среднем соотношении углерода и водорода 1:1,85.

1.3.5. Расчет удельных выбросов

Удельные выбросы (г/кВтч) рассчитываются для всех отдельных компонентов следующим образом:

где Pi = Pm,i + PAE,i.

Весовые коэффициенты и количество режимов (n), использованные в приведенном выше расчете, соответствуют Приложению III, раздел 3.7.1.

1.4. Расчет выбросов твердых частиц

Выбросы твердых частиц рассчитываются следующим образом:

1.4.1. Поправочный коэффициент влажности для твердых частиц

Поскольку выбросы твердых частиц дизельными двигателями зависят от условий окружающего воздуха, массовый расход твердых частиц должен быть скорректирован с учетом влажности окружающего воздуха с помощью коэффициента Kp, приведенного в следующей формуле:

где:

Ха : влажность всасываемого воздуха, грамм воды на кг сухого воздуха

где:

Ра : относительная влажность всасываемого воздуха (%)

год : давление насыщенного пара всасываемого воздуха (кПа)

пБ : общее барометрическое давление (кПа)

ПРИМЕЧАНИЕ: Ч а может быть получено на основе измерения относительной влажности, как описано выше, или на основе измерения точки росы, измерения давления пара или измерения по сухому/влажному термометру с использованием общепринятых формул.

1.4.2. Система частичного разбавления потока

Окончательные результаты испытаний выбросов твердых частиц должны быть получены с помощью следующих шагов. Поскольку могут использоваться различные типы управления степенью разбавления, применяются разные методы расчета эквивалентного массового расхода разбавленных выхлопных газов GEDF. Все расчеты должны основываться на средних значениях отдельных режимов (i) в течение периода отбора проб.

1.4.2.1. Изокинетические системы

где r соответствует соотношению площадей поперечного сечения изокинетического зонда Ар и выхлопной трубы АТ:

1.4.2.2. Системы с измерением концентрации CO2 или NOx

где:

КОНЦЕ

"="

влажная концентрация индикаторного газа в неочищенных выхлопных газах

КонкД

"="

влажная концентрация индикаторного газа в разбавленных выхлопных газах

Конка

"="

влажная концентрация индикаторного газа в разбавляющем воздухе

Концентрации, измеренные на сухой основе, пересчитываются во влажную основу в соответствии с разделом 1.3.2.

1.4.2.3. Системы с измерением CO2 и методом углеродного баланса

где:

CO2D

"="

Концентрация CO2 в разбавленных выхлопных газах

худший

"="

Концентрация CO2 в разбавляющем воздухе

(объемные % в пересчете на сырую основу)

Это уравнение основано на предположении о балансе углерода (атомы углерода, подаваемые в двигатель, выбрасываются в виде CO2) и получено с помощью следующих шагов:

и:

1.4.2.4. Системы с измерением расхода

1.4.3. Полнопоточная система разбавления

Окончательные результаты испытаний выбросов твердых частиц должны быть получены с помощью следующих шагов.

Все расчеты должны основываться на средних значениях отдельных режимов (i) в течение периода отбора проб.

1.4.4. Расчет массового расхода твердых частиц

Массовый расход твердых частиц рассчитывается следующим образом:

Для метода одного фильтра:

где:

(GEDFW)aver за цикл испытаний определяется суммированием средних значений отдельных режимов за период отбора проб:

где я = 1,... n

Для метода множественного фильтра:

где я = 1,...n

Массовый расход твердых частиц может быть скорректирован по фону следующим образом:

Для метода одного фильтра:

Если проводится более одного измерения, (Md/MDIL) заменяется на (Md/MDIL)aver.

или:

DF = 13,4/концCO2

Для метода множественного фильтра:

Если проводится более одного измерения, (Md/MDIL) заменяется на (Md/MDIL)aver.

или:

DF=13,4/концCO2

1.4.5. Расчет удельных выбросов

Удельный выброс твердых частиц PT (г/кВтч) рассчитывается следующим образом (9):

Для метода одного фильтра:

Для метода множественного фильтра:

1.4.6. Эффективный весовой коэффициент

Для метода одного фильтра эффективный весовой коэффициент WFE,i для каждого режима рассчитывается следующим образом:

где я = 1,... п.

Величина эффективных весовых коэффициентов должна находиться в пределах ±0,005 (абсолютное значение) от весовых коэффициентов, перечисленных в Приложении III, раздел 3.7.1».

(е)

Вставить следующий раздел:

"2. ОЦЕНКА ДАННЫХ И РАСЧЕТЫ (ТЕСТ NRTC)

В этом разделе описаны два следующих принципа измерения, которые можно использовать для оценки выбросов загрязняющих веществ в цикле NRTC:

—

газообразные компоненты измеряются в первичных выхлопных газах в режиме реального времени, а содержание твердых частиц определяется с использованием системы частичного разбавления потока;

—

газообразные компоненты и твердые частицы определяются с использованием полнопоточной системы разбавления (система CVS).

2.1. Расчет выбросов газообразных веществ в неочищенных отработавших газах и выбросов твердых частиц с помощью системы частичного разбавления потока

2.1.1. Введение

Сигналы мгновенной концентрации газообразных компонентов используются для расчета массы выбросов путем умножения на мгновенный массовый расход выхлопных газов. Массовый расход выхлопных газов может быть измерен непосредственно или рассчитан с использованием методов, описанных в приложении III, добавление 1, раздел 2.2.3 (измерение расхода всасываемого воздуха и топлива, метод индикатора, измерение всасываемого воздуха и соотношения воздух/топливо). Особое внимание следует уделять времени срабатывания различных приборов. Эти различия должны быть учтены путем выравнивания сигналов по времени.

Для твердых частиц сигналы массового расхода выхлопных газов используются для управления системой частичного разбавления потока для отбора пробы, пропорциональной массовому расходу выхлопных газов. Качество пропорциональности проверяется путем применения регрессионного анализа между потоком пробы и выхлопных газов, как описано в Приложении III, Приложение 1, раздел 2.4.

2.1.2. Определение газообразных компонентов

2.1.2.1. Расчет массы выбросов

Масса загрязняющих веществ M газ (г/испытание) определяется путем расчета мгновенных массовых выбросов из исходных концентраций загрязняющих веществ, значений u из таблицы 4 (см. также раздел 1.3.4) и массового расхода выхлопных газов, выровненных по времени трансформации и интегрирования мгновенные значения за цикл. Предпочтительно концентрации следует измерять на влажной основе. При измерении на основе сухого вещества поправка на сухой/влажный раствор, как описано ниже, должна быть применена к мгновенным значениям концентрации, прежде чем выполнять дальнейшие расчеты.

Таблица 4. Значения коэффициентов u - мокр-для различных компонентов выхлопа

Газ

ты

концентрация

NOx

0,001587

ppm

СО

0,000966

ppm

ХК

0,000479

ppm

Больной

15,19

процент

Плотность углеводородов основана на среднем соотношении углерода и водорода 1:1,85.

Применяется следующая формула:

где

ты

"="

соотношение между плотностью компонента выхлопных газов и плотностью выхлопных газов

концентрация я

"="

мгновенная концентрация соответствующего компонента в неочищенных выхлопных газах (ppm)

г EXHW, я

"="

мгновенный массовый расход выхлопных газов (кг/с)

"="

частота дискретизации данных (Гц)

"="

количество измерений

Для расчета NOx используется поправочный коэффициент влажности k Следует использовать H, как описано ниже.

Мгновенно измеренная концентрация должна быть преобразована во влажную основу, как описано ниже, если №1 уже измерена во влажном состоянии.

2.1.2.2. Сухая/влажная коррекция

Если мгновенно измеренная концентрация измеряется в сухом состоянии, она должна быть переведена во влажную основу по следующим формулам:

где

концентрация СО2

"="

концентрация сухого CO2 (%)

концентрация СО

"="

концентрация сухого CO (%)

ЧАС а

"="

влажность приточного воздуха, (г воды на кг сухого воздуха)

Ра : относительная влажность всасываемого воздуха (%)

год : давление насыщенного пара всасываемого воздуха (кПа)

пБ : общее барометрическое давление (кПа)

2.1.2.3. Поправка NOx на влажность и температуру

Поскольку выбросы NOx зависят от условий окружающего воздуха, концентрацию NOx необходимо корректировать с учетом влажности и температуры окружающего воздуха с помощью коэффициентов, приведенных в следующей формуле:

с:

Т а

"="

температура всасываемого воздуха, К

ЧАС а

"="

влажность приточного воздуха, г воды на кг сухого воздуха

где:

Ра : относительная влажность всасываемого воздуха (%)

год : давление пара насыщения всасываемого воздуха (кПа)

пБ : общее барометрическое давление (кПа)

2.1.2.4. Расчет удельных выбросов

Удельные выбросы (г/кВтч) рассчитываются для каждого отдельного компонента следующим образом:

Индивидуальный газ = M газ /Вт действовать

где

Вт действовать

"="

фактическая работа за цикл, как определено в Приложении III, раздел 4.6.2 (кВтч)

2.1.3. Определение твердых частиц

2.1.3.1. Расчет массы выбросов

Масса частиц M ПТ (г/испытание) рассчитывается одним из следующих методов:

(а)

где

М ж

"="

масса твердых частиц, отобранных за цикл (мг)

МСАМ

"="

масса разбавленных выхлопных газов, проходящих через сажевые фильтры (кг)

М ЭДФВ

"="

масса эквивалентного разбавленного выхлопного газа за цикл (кг)

Общая масса эквивалентной массы разбавленных выхлопных газов за цикл определяется следующим образом:

где

г ЭДФВ, я = мгновенный эквивалентный массовый расход разбавленных выхлопных газов (кг/с)

г EXHW, я = мгновенный массовый расход выхлопных газов (кг/с)

д я = мгновенный коэффициент разбавления

г ТОТВ, я = мгновенный массовый расход разбавленных выхлопных газов через туннель разбавления (кг/с)

г ДИЛВ, я = мгновенный массовый расход разбавляющего воздуха (кг/с)

ж = частота дискретизации данных (Гц)

н = количество измерений

(б)

где

М ж

"="

масса твердых частиц, отобранных за цикл (мг)

р с

"="

средняя доля выборки за цикл испытаний

где

М ЮВ = масса отобранных выхлопных газов за цикл (кг)

М EXHW = общий массовый расход выхлопных газов за цикл (кг)

М СЭМ = масса разбавленных выхлопных газов, проходящих через сажевые фильтры (кг)

М ТОТВ = масса разбавленных выхлопных газов, проходящих через туннель разбавления (кг)

ПРИМЕЧАНИЕ. В случае системы полного отбора проб M СЭМ И м ТОТВ идентичны.

2.1.3.2. Поправочный коэффициент твердых частиц для влажности

Поскольку выбросы твердых частиц дизельными двигателями зависят от условий окружающего воздуха, концентрацию твердых частиц необходимо корректировать с учетом влажности окружающего воздуха с помощью коэффициента Kp, приведенного в следующей формуле.

где

Ха

"="

влажность всасываемого воздуха, г воды на кг сухого воздуха

Ра : относительная влажность всасываемого воздуха (%)

год : давление насыщенного пара всасываемого воздуха (кПа)

пБ : общее барометрическое давление (кПа)

2.1.3.3. Расчет удельных выбросов

Выбросы твердых частиц (г/кВтч) рассчитываются следующим образом:

где

Вт действовать

"="

фактическая работа за цикл, как определено в Приложении III, раздел 4.6.2 (кВтч)

2.2. Определение газообразных и твердых частиц с помощью полнопоточной системы разбавления

Для расчета выбросов разбавленных выхлопных газов необходимо знать массовый расход разбавленных выхлопных газов. Общий расход разбавленных выхлопных газов за цикл M ТОТВ (кг/испытание) рассчитывается на основе значений измерений в течение цикла и соответствующих калибровочных данных устройства измерения расхода (В 0 для ПДП, К V для CFV, C d для SSV): можно использовать соответствующие методы, описанные в разделе 2.2.1. Если общая масса пробы твердых частиц (M СЭМ ) и газообразных загрязняющих веществ превышает 0,5% от общего потока СВС (M ТОТВ ), поток CVS должен быть скорректирован на M СЭМ или поток пробы твердых частиц должен быть возвращен в CVS до устройства измерения расхода.

2.2.1. Определение расхода разбавленных выхлопных газов

Система PDP-CVS

Расчет массового расхода в течение цикла, если температура разбавленных выхлопных газов поддерживается в пределах ±6К в течение цикла с помощью теплообменника, выглядит следующим образом:

где

М ТОТВ

"="

масса разбавленных выхлопных газов во влажном состоянии за цикл

Б0

"="

объем газа, перекачиваемого за оборот в условиях испытаний (м3/об)

Нп

"="

общее количество оборотов насоса за испытание

пБ

"="

атмосферное давление в испытательной камере (кПа)

п1

"="

падение давления ниже атмосферного на входе в насос (кПа)

"="

средняя температура разбавленных выхлопных газов на входе в насос за цикл (К)

Если используется система с компенсацией расхода (т. е. без теплообменника), мгновенная масса выбросов должна рассчитываться и интегрироваться в течение цикла. В этом случае мгновенная масса разбавленных выхлопных газов рассчитывается следующим образом:

где

НП, я

"="

общее количество оборотов насоса за интервал времени

Система CFV-CVS

Расчет массового расхода в цикле, если температура разбавленных выхлопных газов поддерживается в пределах ±11К в течение цикла с помощью теплообменника, выглядит следующим образом:

где

М ТОТВ

"="

масса разбавленных выхлопных газов во влажном состоянии за цикл

"="

время цикла (с)

КВ

"="

калибровочный коэффициент критического потока Вентури для стандартных условий,

ПА

"="

абсолютное давление на входе Вентури (кПа)

"="

абсолютная температура на входе Вентури (K)

где

Δti

"="

интервал(ы) времени

Система SSV-CVS

Расчет массового расхода в течение цикла выглядит следующим образом, если температура разбавленных выхлопных газов поддерживается в пределах ± 11 К в течение цикла с помощью теплообменника:

где

А0 = набор констант и преобразований единиц измерения

= 0,006111 в единицах СИ

d= диаметр горла SSV (м)

CD = коэффициент расхода SSV

Пенсильвания = абсолютное давление на входе Вентури (кПа)

T= температура на входе Вентури (К)

r = отношение горла SSV к абсолютному давлению на входе, статическое давление =

ß= отношение диаметра горловины SSV, d, к внутреннему диаметру впускной трубы =

где

Δti

"="

интервал времени (с)

Вычисление в реальном времени должно быть инициализировано либо с разумным значением Cd, например 0,98, либо с разумным значением Qssv. Если расчет инициализируется с помощью Qssv, начальное значение Qssv должно использоваться для оценки Re.

Во время всех испытаний на выбросы число Рейнольдса в горловине SSV должно находиться в диапазоне чисел Рейнольдса, использованных для построения калибровочной кривой, разработанной в Приложении 2, раздел 3.2.

2.2.2. Поправка NOx на влажность

Поскольку выбросы NOx зависят от условий окружающего воздуха, концентрацию NOx необходимо корректировать с учетом влажности окружающего воздуха с помощью коэффициентов, приведенных в следующих формулах.

где

Та = температура воздуха (К)

Ha= влажность всасываемого воздуха (г воды на кг сухого воздуха)

в котором,

Ра

"="

относительная влажность всасываемого воздуха (%)

год

"="

давление насыщенного пара всасываемого воздуха (кПа)

пБ

"="

общее барометрическое давление (кПа)

2.2.3. Расчет массового расхода выбросов

2.2.3.1. Системы с постоянным массовым расходом

Для систем с теплообменником массу загрязняющих веществ MGAS (г/испытание) определяют по следующему уравнению:

где

ты

"="

соотношение между плотностью компонента выхлопных газов и плотностью разбавленных выхлопных газов, как указано в таблице 4, пункт 2.1.2.1.

концентрация

"="

средние концентрации с поправкой на фон в течение цикла на основе интегрирования (обязательно для NOx и HC) или измерения в мешке (ppm)

MTOTW

"="

общая масса разбавленных выхлопных газов за цикл, как определено в разделе 2.2.1 (кг)

Поскольку выбросы NOx зависят от условий окружающего воздуха, концентрацию NOx следует корректировать с учетом влажности окружающего воздуха с коэффициентом k. H, как описано в разделе 2.2.2.

Концентрации, измеренные на сухой основе, должны быть переведены во влажную основу в соответствии с разделом 1.3.2.

2.2.3.1.1. Определение фоновых скорректированных концентраций

Средняя фоновая концентрация газообразных загрязняющих веществ в разбавляющем воздухе должна вычитаться из измеренных концентраций для получения чистых концентраций загрязняющих веществ. Средние значения фоновых концентраций можно определить методом мешка с пробой или путем непрерывного измерения с интегрированием. Должна использоваться следующая формула.

где,

концентрация

"="

концентрация соответствующего загрязняющего вещества в разбавленных выхлопных газах, скорректированная на количество соответствующего загрязняющего вещества, содержащегося в разбавляющем воздухе (ppm)

согласие

"="

концентрация соответствующего загрязнителя, измеренная в разбавленных выхлопных газах (ppm)

согласие

"="

концентрация соответствующего загрязняющего вещества, измеренная в разбавляющем воздухе (ppm)

ДФ

"="

коэффициент разбавления

Коэффициент разбавления рассчитывается следующим образом:

2.2.3.2. Системы с компенсацией потока

Для систем без теплообменника масса загрязняющих веществ MGAS (г/испытание) определяется путем расчета мгновенной массы выбросов и интегрирования мгновенных значений в течение цикла. Кроме того, поправка на фон должна применяться непосредственно к мгновенному значению концентрации. Применяются следующие формулы:

где

концентрация е, я

"="

мгновенная концентрация соответствующего загрязняющего вещества, измеренная в разбавленных выхлопных газах (ppm)

концентрация д

"="

концентрация соответствующего загрязняющего вещества, измеренная в разбавляющем воздухе (ppm)

ты

"="

М TOTW, я

"="

мгновенная масса разбавленных выхлопных газов (раздел 2.2.1) (кг)

М ТОТВ

"="

общая масса разбавленных выхлопных газов за цикл (раздел 2.2.1) (кг)

ДФ

"="

коэффициент разбавления, определенный в пункте 2.2.3.1.1.

2.2.4. Расчет удельных выбросов

Удельные выбросы (г/кВтч) рассчитываются для каждого отдельного компонента следующим образом:

где

Вт действовать

"="

фактическая работа за цикл, как определено в Приложении III, раздел 4.6.2 (кВтч)

2.2.5. Расчет выбросов твердых частиц

2.2.5.1. Расчет массового расхода

Массу частиц MPT (г/испытание) рассчитывают следующим образом:

Мф

"="

масса твердых частиц, отобранных за цикл (мг)

MTOTW

"="

общая масса разбавленных выхлопных газов за цикл, как определено в разделе 2.2.1 (кг)

МСАМ

"="

масса разбавленных выхлопных газов, отбираемых из разбавляющего туннеля для сбора твердых частиц (кг)

и,

Мф

"="

Mf,p + Mf,b, если взвешивать отдельно (мг)

Мф,п

"="

масса твердых частиц, собранных на первичном фильтре (мг)

Мф,б

"="

масса твердых частиц, собранных на резервном фильтре (мг)

Если используется система двойного разбавления, масса вторичного разбавляющего воздуха вычитается из общей массы дважды разбавленных выхлопных газов, отобранных через сажевые фильтры.

где

ТОТ

"="

масса дважды разбавленных выхлопных газов через сажевый фильтр (кг)

МСЕК

"="

масса вторичного разбавляющего воздуха (кг)

Если фоновый уровень твердых частиц в разбавляющем воздухе определяется в соответствии с разделом 4.4.4 Приложения III, масса твердых частиц может быть скорректирована по фону. В этом случае массу частиц (г/испытание) рассчитывают следующим образом:

где

Мф, МСАМ, МТОТВ = см. выше

МДИЛ = масса первичного разбавляющего воздуха, отобранного фоновым пробоотборником твердых частиц (кг)

Мэриленд = масса собранных фоновых частиц воздуха первичного разбавления (мг)

DF= коэффициент разбавления, определенный в разделе 2.2.3.1.1.

2.2.5.2. Поправочный коэффициент твердых частиц для влажности

где

Ха

"="

влажность всасываемого воздуха, г воды на кг сухого воздуха

где:

Ра : относительная влажность всасываемого воздуха (%)

год : давление насыщенного пара всасываемого воздуха (кПа)

пБ : общее барометрическое давление (кПа)

2.2.5.3. Расчет удельного выброса

Выбросы твердых частиц (г/кВтч) рассчитываются следующим образом:

где

Вакт

"="

фактическая работа за цикл, как определено в Приложении III, раздел 4.6.2 (кВтч)»

Должны быть добавлены следующие приложения:

" ПРИЛОЖЕНИЕ 4

ГРАФИК ДИНАМОМЕТРА ДВИГАТЕЛЯ NRTC

Время

(с)

Норма. Скорость

(%)

Норма. Крутящий момент

(%)

105

104

101

102

100

101

102

103

104

105

106

107

108

109

110

102

111

103

112

103

113

103

114

103

115

104

116

103

117

103

118

103

119

102

120

103

121

102

122

103

123

102

124

103

125

103

126

103

127

104

128

104

129

104

130

103

131

104

132

104

133

101

134

102

135

102

136

102

137

103

138

104

139

102

140

104

141

103

142

104

143

102

144

103

145

146

147

148

149

150

151

152

153

154

155

156

157

158

159

160

161

162

163

164

165

166

167

168

169

170

171

172

173

174

175

176

177

178

179

180

181

182

183

184

185

186

187

188

189

190

191

192

193

194

195

196

197

198

199

200

201

202

203

204

205

206

207

208

209

210

211

212

213

214

215

216

217

218

219

220

221

222

223

224

225

226

227

228

229

230

231

232

233

234

235

236

237

238

239

240

241

242

243

244

245

246

247

248

249

250

251

252

253

254

103

255

103

256

102

257

258

259

260

261

262

263

264

265

266

267

268

269

270

271

272

273

274

275

276

277

278

279

280

281

282

283

284

285

286

287

288

289

290

291

292

293

294

295

296

297

298

299

300

301

302

303

304

305

306

307

308

309

310

311

312

313

314

315

316

317

318

319

320

321

322

323

324

325

326

327

328

329

330

331

332

333

334

335

336

337

338

339

340

341

342

343

344

102

345

100

346

347

348

349

350

351

352

353

354

355

356

357

358

359

360

361

362

363

364

365

366

367

368

369

370

371

372

373

374

375

376

377

378

379

380

381

382

383

384

385

386

387

388

389

390

391

392

393

394

395

396

397

398

399

400

401

402

403

404

405

406

407

408

409

410

411

102

412

413

414

415

416

417

418

419

420

421

422

423

424

425

100

426

427

428

429

430

431

432

433

434

435

436

437

438

439

440

441

442

443

444

445

446

447

448

449

450

451

452

453

454

455

456

457

458

459

460

461

462

463

464

465

466

467

468

469

470

471

472

473

474

475

476

477

478

479

480

481

482

483

484

485

486

487

488

489

490

491

492

493

494

495

496

497

498

499

500

501

100

502

503

504

505

506

507

508

509

510

511

512

513

514

515

516

517

518

519

520

521

522

523

524

525

526

527

528

529

530

531

532

533

534

535

536

537

538

539

540

541

542

543

544

545

546

547

548

549

550

551

552

553

554

555

556

557

558

559

560

561

562

563

564

565

566

567

568

569

570

571

572

573

574

575

576

577

578

579

580

581

582

583

584

585

586

587

588

589

590

591

104

592

103

593

102

594

102

595

103

596

102

597

103

598

599

600

601

602

603

604

605

606

607

608

609

610

611

612

613

614

615

616

617

618

619

620

621

622

623

624

625

626

627

628

629

630

631

632

633

634

635

636

637

638

639

640

641

642

643

644

645

646

647

648

649

650

651

652

653

654

655

656

657

658

659

660

661

662

663

664

665

666

667

668

669

670

671

672

673

674

675

676

677

678

679

680

681

682

683

684

685

686

687

688

689

100

690

691

100

692

693

100

694

102

695

101

696

100

697

102

698

102

699

102

700

102

701

102

702

100

703

102

704

102

705

102

706

102

707

102

708

102

709

100

710

102

711

101

712

102

713

102

714

101

715

102

716

102

717

102

718

102

719

102

720

102

721

102

722

102

723

104

724

104

725

102

726

102

727

102

728

104

729

101

730

103

731

102

732

103

733

103

734

102

735

103

736

103

737

102

738

103

739

102

740

103

741

102

742

103

743

102

744

104

745

103

746

102

747

103

748

103

749

103

750

102

751

103

752

102

753

103

754

102

755

102

756

103

757

102

758

102

759

102

760

102

761

102

762

102

763

102

764

102

765

103

766

102

767

102

768

102

769

102

770

103

771

102

772

102

773

103

774

102

775

102

776

103

777

778

779

780

781

782

783

784

785

105

786

105

787

105

788

105

789

105

790

105

791

792

793

794

795

796

797

798

799

800

801

802

803

804

805

806

105

807

105

100

808

105

809

105

810

105

811

105

812

104

813

100

814

815

816

817

818

819

820

821

822

823

824

825

826

827

828

829

830

831

832

833

834

835

836

837

838

839

840

841

842

843

844

845

846

847

848

849

850

851

852

853

854

855

856

857

858

859

860

861

862

863

864

865

866

867

868

869

870

871

872

873

874

875

876

877

878

879

880

881

882

883

884

885

886

887

888

889

890

891

892

893

894

895

896

897

898

899

900

901

902

903

904

905

906

907

908

909

910

911

912

913

914

915

916

100

917

918

919

920

921

922

923

924

925

926

927

928

929

930

931

932

933

934

935

936

937

938

939

940

941

942

943

944

945

946

947

948

949

950

951

952

953

954

955

956

957

958

959

960

961

962

963

964

965

966

967

968

969

970

971

972

973

974

975

976

977

978

979

980

981

982

983

984

985

986

987

988

989

990

991

992

993

994

995

996

997

998

999

1000

1001

1002

1003

1004

1005

1006

1007

1008

1009

1010

1011

1012

1013

1014

1015

1016

1017

1018

1019

1020

1021

1022

1023

1024

1025

1026

1027

1028

1029

1030

1031

1032

1033

1034

1035

1036

1037

1038

1039

1040

1041

1042

1043

1044

1045

1046

1047

1048

1049

1050

1051

1052

1053

1054

1055

1056

1057

1058

1059

1060

1061

1062

1063

1064

1065

1066

1067

1068

1069

1070

1071

1072

103

1073

1074

101

1075

1076

103

1077

103

1078

103

1079

103

1080

103

1081

102

1082

101

1083

102

1084

102

1085

1086

1087

102

1088

100

1089

100

1090

1091

102

1092

1093

102

1094

102

1095

1096

1097

101

1098

1099

101

1100

1101

1102

1103

1104

1105

103

1106

103

1107

103

1108

103

1109

103

1110

103

1111

103

1112

103

1113

103

1114

102

1115

102

1116

101

1117

102

1118

103

1119

102

1120

1121

1122

1123

1124

1125

1126

1127

1128

1129

1130

1131

1132

1133

1134

1135

1136

1137

1138

1139

1140

1141

1142

1143

1144

1145

1146

1147

1148

1149

1150

1151

1152

1153

1154

1155

1156

1157

1158

1159

1160

1161

1162

1163

1164

1165

1166

1167

1168

1169

1170

1171

1172

1173

1174

1175

1176

1177

1178

1179

1180

1181

1182

1183

1184

1185

1186

1187

1188

1189

1190

1191

1192

1193

1194

1195

1196

1197

1198

1199

1200

1201

1202

1203

1204

1205

1206

1207

1208

1209

1210

1211

1212

1213

1214

1215

1216

1217

1218

1219

1220

1221

1222

1223

1224

1225

1226

1227

1228

1229

12:30

1231

1232

1233

1234

1235

1236

1237

1238

Графическое отображение графика динамометра NRTC показано ниже.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЧНОСТИ

1. СРОК ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ ВЫБРОСОВ И ФАКТОРЫ Ухудшения.

Настоящее приложение применяется только к двигателям CI Stage IIIA, IIIB и IV.

1.1.

Производители должны определить значение коэффициента ухудшения качества (DF) для каждого регулируемого загрязняющего вещества для всех семейств двигателей Stage IIIA и IIIB. Такие DF должны использоваться для утверждения типа и испытаний производственной линии.

1.1.1.

Испытание на установление DF должно проводиться следующим образом:

1.1.1.1.

Изготовитель должен проводить испытания на долговечность для накопления часов работы двигателя в соответствии с графиком испытаний, который выбран на основе тщательного инженерного суждения и является репрезентативным для эксплуатации двигателя с точки зрения характеристики ухудшения характеристик выбросов. Период испытаний на долговечность обычно должен соответствовать как минимум одной четверти периода устойчивости к выбросам (EDP).

Суммарное количество рабочих часов можно получить путем работы двигателей на динамометрическом стенде или в результате фактической работы машины в полевых условиях. Могут быть применены ускоренные испытания на долговечность, при которых график испытаний с накоплением услуг выполняется при более высоком коэффициенте нагрузки, чем обычно наблюдается в полевых условиях. Коэффициент ускорения, связывающий количество часов испытаний двигателя на долговечность с эквивалентным количеством часов EDP, должен определяться изготовителем двигателя на основании тщательного инженерного расчета.

В течение периода испытания на долговечность никакие компоненты, чувствительные к выбросам, не могут обслуживаться или заменяться, кроме как в соответствии с графиком планового обслуживания, рекомендованным производителем.

Испытательный двигатель, подсистемы или компоненты, которые будут использоваться для определения DF выбросов выхлопных газов для семейства двигателей или для семейств двигателей с эквивалентной технологией системы контроля выбросов, должны выбираться изготовителем двигателя на основе тщательной инженерной оценки. Критерий заключается в том, что испытуемый двигатель должен отражать характеристики ухудшения выбросов для семейств двигателей, которые будут применять полученные значения DF для утверждения сертификации. Двигатели с разным диаметром цилиндра и ходом поршня, разной конфигурацией, разными системами управления воздухом, разными топливными системами могут считаться эквивалентными в отношении характеристик ухудшения выбросов, если для такого определения имеется разумная техническая основа.

Значения DF от другого производителя могут применяться, если имеется разумное основание для рассмотрения технологической эквивалентности в отношении ухудшения выбросов и доказательства того, что испытания проводились в соответствии с указанными требованиями.

Испытания на выбросы будут проводиться в соответствии с процедурами, определенными в настоящей Директиве для испытательного двигателя после первоначальной обкатки, но до начала эксплуатации, а также по завершении срока службы. Испытания на выбросы также могут проводиться через определенные промежутки времени в течение периода испытаний накопления услуг и применяться для определения тенденции ухудшения качества.

1.1.1.2.

Орган по утверждению не должен засвидетельствовать проведение испытаний на накопление эксплуатационных качеств или испытаний на выбросы, проводимых для определения износа.

1.1.1.3.

Определение значений DF по результатам испытаний на долговечность

Аддитивный DF определяется как значение, полученное путем вычитания значения выбросов, определенного в начале EDP, из значения выбросов, определенного для представления характеристик выбросов в конце EDP.

Мультипликативный DF определяется как уровень выбросов, определенный для конца EDP, разделенный на значение выбросов, записанное в начале EDP.

Для каждого из загрязняющих веществ, подпадающих под действие законодательства, устанавливаются отдельные значения DF. В случае установления значения DF относительно стандарта NOx+HC для аддитивного DF оно определяется на основе суммы загрязняющих веществ, несмотря на то, что отрицательное ухудшение для одного загрязняющего вещества может не компенсировать ухудшение для другого. Для мультипликативного DF NOx+HC отдельные DF HC и NOx должны определяться и применяться отдельно при расчете уровней ухудшения выбросов на основе результатов испытаний на выбросы перед объединением полученных значений ухудшения NOx и HC для установления соответствия стандарту.

В тех случаях, когда испытания не проводятся для полной EDP, значения выбросов в конце EDP определяются путем экстраполяции тенденции ухудшения выбросов, установленной за период испытаний, на полную EDP.

Если результаты испытаний на выбросы периодически регистрируются в ходе испытаний на долговечность накопления услуг, должны применяться стандартные методы статистической обработки, основанные на передовой практике, для определения уровней выбросов в конце EDP; тестирование статистической значимости может быть применено при определении окончательных значений выбросов.

Если в результате расчета получается значение менее 1,00 для мультипликативного DF или менее 0,00 для аддитивного DF, то DF должен быть равен 1,0 или 0,00 соответственно.

1.1.1.4.

Изготовитель может с одобрения органа по официальному утверждению типа использовать значения DF, установленные по результатам испытаний на долговечность, проведенных для получения значений DF, для сертификации дорожных двигателей FID CI. Это будет разрешено, если существует технологическая эквивалентность между испытываемым дорожным двигателем и семейством внедорожных двигателей, применяющих значения DF для сертификации. Значения DF, полученные по результатам испытаний на долговечность дорожных двигателей, должны рассчитываться на основе значений EDP, определенных в разделе 2.

1.1.1.5.

В случае, когда в семействе двигателей используется установленная технология, вместо испытаний для определения коэффициента износа для этого семейства двигателей может использоваться анализ, основанный на передовой инженерной практике, при условии утверждения органом по утверждению типа.

1.2.

Информация DF в заявках на одобрение

1.2.1.

Присадка DF должна быть указана для каждого загрязняющего вещества в заявке на сертификацию семейства двигателей для двигателей CI, не использующих какие-либо устройства последующей обработки.

1.2.2.

Мультипликативные DF должны быть указаны для каждого загрязняющего вещества в заявке на сертификацию семейства двигателей для двигателей с впрыском топлива, использующих устройство последующей обработки.

1.2.3.

Изготовитель должен предоставить органу по утверждению типа по запросу информацию, подтверждающую значения DF. Обычно это включает результаты испытаний на выбросы, график накопительных испытаний, процедуры технического обслуживания вместе с информацией, подтверждающей инженерные заключения о технологической эквивалентности, если это применимо.

2. ПЕРИОДЫ ВЫБРОСОВ ДЛЯ ДВИГАТЕЛЕЙ СТУПЕНИ IIIA, IIIB И IV.

2.1.

Производители должны использовать EDP, указанную в Таблице 1 настоящего раздела.

Таблица 1. Категории EDP для двигателей CI Stage IIIA, IIIB и IV (часы)

Категория (диапазон мощности)

Срок полезного использования (часы)

ЭДП

≤ 37 кВт

(двигатели постоянной скорости)

3. 000

≤ 37 кВт

(не двигатели с постоянной скоростью)

5. 000

> 37 кВт

8. 000

Двигатели для использования на судах внутреннего плавания.

10. 000

Двигатели для вагонов

10. 000

ПРИЛОЖЕНИЕ V ВНЕСЕТ СЛЕДУЮЩИЕ ИЗМЕНЕНИЯ:

Заголовок заменить следующим:

«ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЭТАЛОННОГО ТОПЛИВА, ПРЕДНАЗНАЧЕННОГО ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ СЕРТИФИКАЦИОННЫХ ИСПЫТАНИЙ И ПРОВЕРКИ СООТВЕТСТВИЯ ПРОИЗВОДСТВА

ЭТАЛОННОЕ ТОПЛИВО ДЛЯ ВНЕДОРОЖНОЙ МОБИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ ДЛЯ ДВИГАТЕЛЕЙ CI ТИПА, УТВЕРЖДЕННЫХ ДЛЯ СООТВЕТСТВИЯ ОГРАНИЧИТЕЛЬНЫМ ЗНАЧЕНИЯМ СТАДИЙ I и II, И ДЛЯ ДВИГАТЕЛЕЙ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ НА СУДАХ ВНУТРЕННЕГО ВОДНОГО ПУТИ».

После действующей таблицы эталонного топлива для дизельного топлива должен быть вставлен следующий текст:

«ЭТАЛОННОЕ ТОПЛИВО ДЛЯ ВНЕДОРОЖНОЙ МОБИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ ДЛЯ ДВИГАТЕЛЕЙ CI, УТВЕРЖДЕННОЕ ДЛЯ СООТВЕТСТВИЯ ПРЕДЕЛЬНЫМ ЗНАЧЕНИЯМ STAGE IIIA.

Параметр

Единица

Лимиты (10)

Метод испытания

Минимум

Максимум

Цетановое число (11)

54,0

ЭН-ИСО 5165

Плотность при 15°C

кг/с

833

837

ЭН-ИСО 3675

Дистилляция:

50% балл

оС

245

ЭН-ИСО 3405

95% балл

оС

345

350

ЭН-ИСО 3405

- Конечная точка кипения

оС

370

ЭН-ИСО 3405

точка возгорания

оС

ЕН 22719

ЦФПП

оС

-5

ЕН 116

Вязкость при 40°C

мм2/с

2,5

3,5

ЭН-ИСО 3104

Полициклические ароматические углеводороды

% м/м

3,0

6,0

ИП 391

Содержание серы (12)

мг/кг

300

АСТМ Д 5453

Коррозия меди

класс 1

ЭН-ИСО 2160

Углеродный остаток Конрадсона (10% DR)

%м/м

0,2

ЭН-ИСО 10370

Содержание золы

%м/м

0,01

ЭН-ИСО 6245

Содержание воды

%м/м

0,05

ЭН-ИСО 12937

Число нейтрализации (сильная кислота)

мг КОН/г

0,02

АСТМ Д 974

Устойчивость к окислению (13)

мг/мл

0,025

ЭН-ИСО 12205

ЭТАЛОННОЕ ТОПЛИВО ДЛЯ ВНЕДОРОЖНОЙ МОБИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ ДЛЯ ДВИГАТЕЛЕЙ CI, УТВЕРЖДЕННЫХ ДЛЯ СООТВЕТСТВИЯ ОГРАНИЧИТЕЛЬНЫМ ЗНАЧЕНИЯМ СТАДИЙ IIIB И IV.

Параметр

Единица

Ограничения (14)

Метод испытания

Минимум

Максимум

Цетановое число (15)

54,0

ЭН-ИСО 5165

Плотность при 15°C

кг/с

833

837

ЭН-ИСО 3675

Дистилляция:

50% балл

оС

245

ЭН-ИСО 3405

95% балл

оС

345

350

ЭН-ИСО 3405

- Конечная точка кипения

оС

370

ЭН-ИСО 3405

точка возгорания

оС

ЕН 22719

ЦФПП

оС

-5

ЕН 116

Вязкость при 40°C

мм2/с

2,3

3,3

ЭН-ИСО 3104

Полициклические ароматические углеводороды

% м/м

3,0

6,0

ИП 391

Содержание серы (16)

мг/кг

АСТМ Д 5453

Коррозия меди

класс 1

ЭН-ИСО 2160

Углеродный остаток Конрадсона (10% DR)

% м/м

0,2

ЭН-ИСО 10370

Содержание золы

% м/м

0,01

ЭН-ИСО 6245

Параметр

Единица

Ограничения (14)

Метод испытания

Минимум

максимум

Содержание воды

% м/м

0,02

ЭН-ИСО 12937

Число нейтрализации (сильная кислота)

мг КОН/г

0,02

АСТМ Д 974

Устойчивость к окислению (17)

мг/мл

0,025

ЭН-ИСО 12205

Смазывающая способность (диаметр пятна износа HFRR при 60°C)

мкм

400

ЦИК Ф-06-А-96

СЛАВА

запрещенный

ПРИЛОЖЕНИЕ VII ВНЕСЕТ СЛЕДУЮЩИЕ ИЗМЕНЕНИЯ:

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 ЗАМЕНЯЕТСЯ НА СЛЕДУЮЩЕЕ:

"Приложение 1

РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ ДВИГАТЕЛЕЙ С ВОЗМОЖНЫМ ЗАЖИГАНИЕМ

ПРИЛОЖЕНИЕ XII ВНЕСЕТ СЛЕДУЮЩИЕ ИЗМЕНЕНИЯ:

Должен быть добавлен следующий раздел:

"3.

Для двигателей категорий H, I и J (этап IIIA) и двигателей категорий K, L и M (этап IIIB), как они определены в статье 9, раздел 3, следующие официальные утверждения типа и, где это применимо, соответствующие знаки официального утверждения признаются: быть эквивалентным одобрению настоящей Директивы;

3.1.

Типовые утверждения согласно Директиве 88/77/EEC с поправками, внесенными Директивой 99/96/EC, которые соответствуют стадиям B1, B2 или C, предусмотренным в Статье 2 и разделе 6.2.1 Приложения I.

3.2.

Серия поправок к Правилам ЕЭК ООН 49.03, которые соответствуют этапам B1, B2 и C, предусмотренным в пункте 5.2».

(1) Примечание 1 должно быть изменено следующим образом: Идентично циклу C1, как описано в параграфе 8.3.1.1 стандарта ISO8178-4: 2002(E).

(2) Примечание 2 должно быть изменено следующим образом: Идентично циклу D2, как описано в параграфе 8.4.1 стандарта ISO8178-4: 2002(E).

(3) Вспомогательные двигатели с постоянной скоростью должны быть сертифицированы по рабочему циклу ISO D2, т. е. 5-режимному установившемуся циклу, указанному в разделе 3.7.1.2., тогда как вспомогательные двигатели с регулируемой скоростью должны быть сертифицированы по рабочему циклу ISO C1. , то есть 8-режимный установившийся цикл, указанный в разделе 3.7.1.1.

(4) Идентичен циклу E3, описанному в разделах 8.5.1, 8.5.2 и 8.5.3 стандарта ISO8178-4: 2002(E). Четыре режима лежат в основе средней кривой гребного винта, основанной на измерениях в процессе эксплуатации.

(5) Идентичен циклу E2, описанному в разделах 8.5.1, 8.5.2 и 8.5.3 стандарта ISO8178-4: 2002(E).

(6) Идентичен циклу F стандарта ISO 8178-4: 2002 (E).

(7) Процедура калибровки является общей для тестов NRSC и NRTC, за исключением требований, указанных в разделах 1.11 и 2.6.

(8) В случае NOx концентрацию NOx (NOxconc или NOxconcc) необходимо умножить на KHNOx (поправочный коэффициент влажности для NOx, указанный в разделе 1.3.3) следующим образом: KHNOx x conc или KHNOx x concc

(9) Участвующий массовый расход PTmass необходимо умножить на Kp (поправочный коэффициент влажности для твердых частиц, указанный в разделе 1.4.1).

(10) Значения, указанные в характеристиках, являются «истинными значениями». При установлении их предельных значений применялись условия ISO 4259 «Нефтепродукты. Определение и применение данных прецизионности в отношении методов испытаний», а при установлении минимального значения учитывалась минимальная разница в 2R выше нуля. ; при фиксации максимального и минимального значения минимальная разница составляет 4R (R = воспроизводимость).

Несмотря на эту меру, которая необходима по техническим причинам, производитель топлива должен, тем не менее, стремиться к нулевому значению, если оговоренное максимальное значение составляет 2R, и к среднему значению в случае указания максимальных и минимальных пределов. При необходимости выяснения вопросов о соответствии топлива требованиям технических условий следует применять условия ISO 4259.

(11) Диапазон цетанового числа не соответствует требованиям минимального диапазона 4R. Однако в случае спора между поставщиком топлива и потребителем топлива условия ISO 4259 могут быть использованы для разрешения таких споров при условии, что повторные измерения в достаточном количестве для сохранения необходимой точности проводятся вместо единичных определений.

(12) Фактическое содержание серы в топливе, использованном для испытания, должно быть указано.

(13) Несмотря на то, что устойчивость к окислению контролируется, вполне вероятно, что срок годности будет ограничен. Следует обратиться за советом к поставщику относительно условий хранения и срока службы.

(14) Значения, указанные в характеристиках, являются «истинными значениями». При установлении их предельных значений применялись условия ISO 4259 «Нефтепродукты. Определение и применение данных прецизионности в отношении методов испытаний», а при установлении минимального значения учитывалась минимальная разница в 2R выше нуля. ; при фиксации максимального и минимального значения минимальная разница составляет 4R (R = воспроизводимость).

(15) Диапазон цетанового числа не соответствует требованиям минимального диапазона 4R. Однако в случае спора между поставщиком топлива и потребителем топлива условия ISO 4259 могут быть использованы для разрешения таких споров при условии, что повторные измерения в достаточном количестве для сохранения необходимой точности предпочтительнее единичных определений.

(16) Фактическое содержание серы в топливе, использованном для испытания типа I, должно быть указано.

(17) Несмотря на то, что устойчивость к окислению контролируется, вполне вероятно, что срок годности будет ограничен. Следует обратиться за советом к поставщику относительно условий хранения и срока службы».

ПРИЛОЖЕНИЕ II

"Приложение VI

АНАЛИТИЧЕСКАЯ И ВЫБОРОЧНАЯ СИСТЕМА

1. СИСТЕМЫ ОТБОРА ПРОБ ГАЗОВ И ТВЕРДЫХ ЧАСТИЦ

Номер рисунка

Описание

Система анализа выхлопных газов для неочищенных выхлопных газов

Система анализа выхлопных газов для разбавленных выхлопных газов

Частичный поток, изокинетический поток, управление всасывающим вентилятором, дробный отбор проб

Частичный поток, изокинетический поток, управление нагнетательным вентилятором, дробный отбор проб

Частичный поток, контроль CO2 или NOx, дробный отбор проб

Частичный поток, баланс CO2 или углерода, общий отбор проб

Частичный поток, одиночная трубка Вентури и измерение концентрации, дробный отбор проб

Частичный поток, двойная трубка Вентури или диафрагма и измерение концентрации, дробный отбор проб

Частичный поток, разделение нескольких трубок и измерение концентрации, дробный отбор проб

Частичный поток, контроль потока, полный отбор проб

Частичный поток, контроль потока, дробный отбор проб

Полнопоточный, объемный насос или трубка Вентури с критическим потоком, дробный отбор проб

Система отбора проб твердых частиц

Система разбавления для полнопоточной системы

1.1. Определение газообразных выбросов

Раздел 1.1.1 и рисунки 2 и 3 содержат подробное описание рекомендуемых систем отбора проб и анализа. Поскольку различные конфигурации могут давать одинаковые результаты, точное соответствие этим цифрам не требуется. Дополнительные компоненты, такие как приборы, клапаны, соленоиды, насосы и переключатели, могут использоваться для предоставления дополнительной информации и координации функций составных систем. Другие компоненты, которые не необходимы для поддержания точности некоторых систем, могут быть исключены, если их исключение основано на хорошем инженерном решении.

1.1.1. Компоненты газообразных выхлопных газов CO, CO2, HC, NOx

Описана аналитическая система для определения газообразных выбросов в неочищенных или разбавленных выхлопных газах, основанная на использовании:

—

HFID-анализатор для измерения углеводородов,

—

анализаторы NDIR для измерения угарного газа и углекислого газа,

—

HCLD или эквивалентный анализатор для измерения оксидов азота.

Для неочищенного выхлопного газа (рис. 2) пробы всех компонентов могут быть взяты с помощью одного пробоотборника или двух пробоотборников, расположенных в непосредственной близости и разделенных внутри на разные анализаторы. Необходимо следить за тем, чтобы в любой точке аналитической системы не происходила конденсация компонентов выхлопных газов (включая воду и серную кислоту).

Для разбавленных выхлопных газов (рис. 3) проба углеводородов должна отбираться с помощью другого пробоотборника, чем проба других компонентов. Необходимо следить за тем, чтобы в любой точке аналитической системы не происходила конденсация компонентов выхлопных газов (включая воду и серную кислоту).

фигура 2

Блок-схема системы анализа выхлопных газов на CO, NOx и HC

Рисунок 3

Блок-схема системы анализа разбавленных выхлопных газов на CO, CO2, NOx и HC

Описания – рисунки 2 и 3

Общее заявление:

Все компоненты в тракте отбора проб газа должны поддерживаться при температуре, указанной для соответствующих систем.

—

Зонд отбора проб неочищенных выхлопных газов SP1 (только Рисунок 2)

Рекомендуется использовать прямозакрытый зонд из нержавеющей стали с несколькими отверстиями. Внутренний диаметр не должен превышать внутренний диаметр линии отбора проб. Толщина стенки зонда не должна превышать 1 мм. Должно быть минимум три отверстия в трех разных радиальных плоскостях, размер которых позволяет отбирать примерно один и тот же поток. Зонд должен занимать не менее 80 % диаметра выхлопной трубы.

—

Датчик отбора проб разбавленных выхлопных газов SP2 (только Рисунок 3)

Зонд должен:

—

определяется как первые 254–762 мм линии отбора проб углеводородов (HSL3),

—

иметь минимальный внутренний диаметр 5 мм,

—

быть установлен в туннеле разбавления DT (раздел 1.2.1.2) в месте, где разбавляющий воздух и выхлопные газы хорошо смешиваются (т.е. примерно на 10 диаметров туннеля после точки, где выхлопные газы входят в туннель разбавления),

—

быть достаточно удаленным (радиально) от других зондов и стены туннеля, чтобы быть свободным от влияния каких-либо следов или вихрей,

—

нагреть так, чтобы повысить температуру газового потока до 463 К (190°С) ± 10 К на выходе зонда.

—

SP3 зонд для отбора проб разбавленных выхлопных газов CO, CO2, NOx (только Рисунок 3)

Зонд должен:

—

находиться в одной плоскости с SP2,

—

нагреваться и изолироваться по всей длине до минимальной температуры 328 К (55°С) во избежание конденсации воды.

—

Линия отбора проб HSL1 с подогревом

Линия отбора проб обеспечивает отбор проб газа от одного зонда к точкам разделения и анализатору углеводородов.

Линия отбора проб должна:

—

иметь внутренний диаметр минимум 5 мм и максимум 13,5 мм,

—

быть изготовлены из нержавеющей стали или ПТФЭ,

—

поддерживать температуру стенки 463 (190°С) ± 10 К, измеренную на каждой отдельно регулируемой обогреваемой секции, если температура выхлопных газов в пробоотборном зонде равна или ниже 463 К (190°С),

—

поддерживать температуру стенки выше 453 К (180°С), если температура выхлопных газов у пробоотборника превышает 463 К (190°С),

—

Поддерживайте температуру газа 463 К (190°С) ± 10 К непосредственно перед подогреваемым фильтром (F2) и HFID.

—

Линия отбора проб NOx с подогревом HSL2

Линия отбора проб должна:

—

поддерживать температуру стенок от 328 до 473 К (от 55 до 200°С) до преобразователя при использовании охлаждающей ванны и до анализатора, когда охлаждающая баня не используется,

—

быть изготовлены из нержавеющей стали или ПТФЭ.

Поскольку линию отбора проб необходимо нагревать только для предотвращения конденсации воды и серной кислоты, температура линии отбора проб будет зависеть от содержания серы в топливе.

—

Линия отбора проб CO (CO2) SL

Линия должна быть изготовлена из ПТФЭ или нержавеющей стали. Он может быть с подогревом или без подогрева.

—

Сумка для фона BK (дополнительно; только на рис. 3)

Для измерения фоновых концентраций.

—

Мешок для проб ГК (дополнительно; Рисунок 3, только CO и CO2)

Для измерения концентрации пробы.

—

Фильтр предварительной очистки с подогревом F1 (опция)

Температура должна быть такой же, как у HSL1.

—

F2 фильтр с подогревом

Фильтр должен удалять любые твердые частицы из пробы газа перед ее попаданием в анализатор. Температура должна быть такой же, как у HSL1. Фильтр следует менять по мере необходимости.

—

P насос для отбора проб с подогревом

Насос должен быть нагрет до температуры HSL1.

—

ХК

Пламенно-ионизационный детектор с подогревом (HFID) для определения углеводородов. Температуру следует поддерживать на уровне от 453 до 473 К (от 180 до 200°С).

—

СО, СО2

Анализаторы NDIR для определения угарного газа и углекислого газа.

—

Буря

(H)CLD анализатор для определения оксидов азота. Если используется HCLD, его следует хранить при температуре от 328 до 473 К (от 55 до 200°С).

—

Конвертер C

Конвертер должен использоваться для каталитического восстановления NO2 до NO перед анализом в CLD или HCLD.

—

В охлаждающая ванна

Для охлаждения и конденсации воды из пробы выхлопных газов. В бане должна поддерживаться температура от 273 до 277 К (от 0 до 4°С) с помощью льда или охлаждения. Это необязательно, если в анализаторе отсутствуют помехи водяного пара, как определено в Приложении III, Приложение 2, разделы 1.9.1 и 1.9.2.

Для удаления воды из пробы не допускается использование химических сушилок.

—

Датчик температуры Т1, Т2, Т3

Для контроля температуры газового потока.

—

Датчик температуры Т4 Температура преобразователя NO2-NO.

—

Датчик температуры Т5

Для контроля температуры охлаждающей ванны.

—

Манометр G1, G2, G3

Для измерения давления в линиях отбора проб.

—

Регулятор давления R1, R2

Для контроля давления воздуха и топлива соответственно для HFID.

—

Регулятор давления R3, R4, R5

Для контроля давления в линиях отбора проб и расхода к анализаторам.

—

Расходомер FL1, FL2, FL3

Для контроля потока байпаса пробы.

—

Расходомер FL4–FL7 (опция)

Для контроля расхода через анализаторы.

—

Селекторный клапан V1-V6

Подходящий клапан для выбора потока пробы, поверочного газа или нулевого газа в анализатор.

—

Электромагнитный клапан V7, V8

В обход преобразователя NO2-NO.

—

Игольчатый клапан V9

Для балансировки потока через преобразователь NO2-NO и байпас.

—

Игольчатый клапан V10, V11

Регулировать потоки к анализаторам.

—

Перекидной клапан V12, V13

Слить конденсат из ванны Б.

—

Селекторный клапан V14

Выбор образца или фоновой сумки.

1.2. Определение твердых частиц

Разделы 1.2.1 и 1.2.2 и рисунки с 4 по 15 содержат подробное описание рекомендуемых систем разбавления и отбора проб. Поскольку различные конфигурации могут давать одинаковые результаты, точное соответствие этим цифрам не требуется. Дополнительные компоненты, такие как приборы, клапаны, соленоиды, насосы и переключатели, могут использоваться для предоставления дополнительной информации и координации функций составных систем. Другие компоненты, которые не необходимы для поддержания точности некоторых систем, могут быть исключены, если их исключение основано на хорошем инженерном решении.

1.2.1. Система разбавления

1.2.1.1. Система частичного разбавления потока (рис. 4–12) (1) Описана система разбавления, основанная на разбавлении части потока выхлопных газов. Разделение потока выхлопных газов и последующий процесс разбавления могут осуществляться с помощью различных типов систем разбавления. Для последующего сбора твердых частиц весь разбавленный выхлопной газ или только часть разбавленного выхлопного газа может быть направлен в систему отбора проб твердых частиц (раздел 1.2.2, рисунок 14). Первый метод называется тотальным типом выборки, второй метод - дробным типом выборки.

Расчет коэффициента разбавления зависит от типа используемой системы.

Рекомендуются следующие типы:

—

изокинетические системы (рис. 4 и 5)

В этих системах поток в передаточную трубу согласуется с объемным потоком выхлопных газов с точки зрения скорости и/или давления газа, что требует невозмущенного и равномерного потока выхлопных газов в пробоотборном зонде. Обычно это достигается за счет использования резонатора и прямой подводящей трубки перед точкой отбора проб. Коэффициент разделения затем рассчитывается на основе легко измеримых величин, таких как диаметры труб. Следует отметить, что изокинез используется только для сопоставления условий течения, а не для сопоставления распределения по размерам. В последнем обычно нет необходимости, поскольку частицы достаточно малы, чтобы следовать линиям тока жидкости.

—

системы с контролем потока и измерением концентрации (рис. 6–10)

В этих системах проба отбирается из основного потока выхлопных газов путем регулирования потока разбавляющего воздуха и общего потока разбавляющих выхлопных газов. Коэффициент разбавления определяется по концентрации индикаторных газов, таких как CO2 или NOx, которые естественным образом присутствуют в выхлопных газах двигателя. Измеряются концентрации в разбавляющих выхлопных газах и разбавляющем воздухе, тогда как концентрация в неочищенных выхлопных газах может быть измерена непосредственно или определена на основе расхода топлива и уравнения углеродного баланса, если известен состав топлива. Системы могут управляться расчетным коэффициентом разбавления (рисунки 6 и 7) или потоком в передающую трубку (рисунки 8, 9 и 10).

—

системы регулирования расхода с измерением расхода (рис. 11 и 12)

В этих системах проба отбирается из основного потока выхлопных газов путем установки расхода разбавляющего воздуха и общего потока разбавляющих выхлопных газов. Коэффициент разбавления определяется по разнице двух скоростей потока. Требуется точная калибровка расходомеров относительно друг друга, поскольку относительная величина двух скоростей потока может привести к значительным ошибкам при более высоких коэффициентах разбавления. Регулировать поток очень просто, поддерживая постоянную скорость потока разбавленных выхлопных газов и при необходимости изменяя скорость потока разбавляющего воздуха.

Чтобы реализовать преимущества систем частичного разбавления потока, необходимо обратить внимание на то, чтобы избежать потенциальных проблем, связанных с потерей твердых частиц в передающей трубке, обеспечить отбор репрезентативной пробы из выхлопных газов двигателя и определение коэффициента разделения.

Описанные системы уделяют внимание этим критическим областям.

Рисунок 4

Система частичного разбавления потока с изокинетическим зондом и фракционным отбором проб (контроль SB)

Неочищенные выхлопные газы передаются из выхлопной трубы в EP в туннель разбавления DT через передающую трубку TT с помощью изокинетического пробоотборника ISP. Перепад давления выхлопных газов между выхлопной трубой и входом в зонд измеряется датчиком давления DPT. Этот сигнал передается на контроллер расхода FC1, который управляет всасывающим вентилятором SB для поддержания нулевого перепада давления на кончике зонда. В этих условиях скорости выхлопных газов в EP и ISP одинаковы, а расход через ISP и ТТ представляет собой постоянную долю (долю) потока выхлопных газов. Коэффициент разделения определяется исходя из площадей поперечного сечения EP и ISP. Расход разбавляющего воздуха измеряется с помощью устройства измерения расхода FM1. Коэффициент разбавления рассчитывается на основе скорости потока разбавляющего воздуха и коэффициента разделения.

Рисунок 5

Система частичного разбавления потока с изокинетическим зондом и фракционным отбором проб (контроль PB)

Неочищенные выхлопные газы передаются из выхлопной трубы EP в туннель разбавления DT через передаточную трубку TT с помощью изокинетического пробоотборника ISP. Перепад давления выхлопных газов между выхлопной трубой и входом в зонд измеряется датчиком давления DPT. Этот сигнал передается на контроллер расхода FC1, который управляет нагнетательным вентилятором PB для поддержания нулевого перепада давления на кончике зонда. Для этого берется небольшая часть разбавляющего воздуха, расход которого уже измерен расходомером FM1, и подается в ТТ через пневматическое отверстие. В этих условиях скорости выхлопных газов в EP и ISP одинаковы, а расход через ISP и ТТ представляет собой постоянную долю (долю) потока выхлопных газов. Коэффициент разделения определяется исходя из площадей поперечного сечения EP и ISP. Разбавляющий воздух всасывается через DT всасывающим вентилятором SB, а скорость потока измеряется с помощью FM1 на входе в DT. Коэффициент разбавления рассчитывается на основе скорости потока разбавляющего воздуха и коэффициента разделения.

Рисунок 6

Система частичного разбавления потока с измерением концентрации CO2 или NOx и фракционным отбором проб

Неочищенные выхлопные газы передаются из выхлопной трубы EP в туннель разбавления DT через пробоотборник SP и передаточную трубку TT. Концентрации индикаторного газа (CO2 или NOx) измеряются в первичных и разбавленных выхлопных газах, а также в разбавляющем воздухе с помощью анализатора(ов) выхлопных газов EGA. Эти сигналы передаются на контроллер расхода FC2, который управляет либо нагнетательным вентилятором PB, либо всасывающим вентилятором SB для поддержания желаемого разделения выхлопных газов и степени разбавления в DT. Коэффициент разбавления рассчитывается на основе концентраций индикаторного газа в неочищенных выхлопных газах, разбавленных выхлопных газах и разбавляющем воздухе.

Рисунок 7

Система частичного разбавления потока с измерением концентрации CO2, баланса углерода и общего отбора проб

Неочищенные выхлопные газы передаются из выхлопной трубы EP в туннель разбавления DT через пробоотборник SP и передаточную трубку TT. Концентрация CO2 измеряется в разбавленных выхлопных газах и разбавляющем воздухе с помощью анализатора(ов) выхлопных газов EGA. Сигналы CO2 и расхода топлива GFUEL передаются либо на контроллер расхода FC2, либо на контроллер расхода FC3 системы отбора проб твердых частиц (рис. 14). FC2 управляет нагнетательным вентилятором PB, а FC3 управляет системой отбора проб твердых частиц (рис. 14), тем самым регулируя потоки в систему и из нее так, чтобы поддерживать желаемое разделение выхлопных газов и степень разбавления в DT. Коэффициент разбавления рассчитывается на основе концентраций CO2 и GFUEL с использованием предположения о балансе углерода.

Рисунок 8

Система частичного разбавления потока с одной трубкой Вентури, измерением концентрации и фракционным отбором проб

Неочищенный выхлопной газ переносится из выхлопной трубы EP в туннель разбавления DT через пробоотборник SP и передаточную трубку TT за счет отрицательного давления, создаваемого трубкой Вентури VN в DT. Скорость потока газа через ТТ зависит от обмена импульсом в зоне Вентури и, следовательно, зависит от абсолютной температуры газа на выходе из ТТ. Следовательно, разделение выхлопных газов для данного расхода туннеля не является постоянным, а степень разбавления при низкой нагрузке немного ниже, чем при высокой нагрузке. Концентрации индикаторных газов (CO2 или NOx) измеряются в неочищенных выхлопных газах, разбавленных выхлопных газах и разбавляющем воздухе с помощью анализатора(ов) выхлопных газов EGA, а степень разбавления рассчитывается на основе измеренных таким образом значений.

Рисунок 9

Система частичного разбавления потока, двойная трубка Вентури или двойная диафрагма, измерение концентрации и фракционный отбор проб.

Неочищенный выхлопной газ переносится из выхлопной трубы EP в туннель разбавления DT через пробоотборник SP и передаточную трубку TT с помощью делителя потока, который содержит набор отверстий или трубок Вентури. Первый (ФД1) расположен в ЭП, второй (ФД2) в ТТ. Кроме того, два клапана регулирования давления (PCV1 и PCV2) необходимы для поддержания постоянного разделения выхлопных газов путем регулирования противодавления в EP и давления в DT. PC VI расположен после SP в EP, PCV2 между нагнетателем PB и DT. Концентрации индикаторных газов (CO2 или NOx) измеряются в неочищенных выхлопных газах, разбавленных выхлопных газах и разбавляющем воздухе с помощью анализатора(ов) выхлопных газов EGA. Они необходимы для проверки разделения выхлопных газов и могут использоваться для регулировки PCV1 и PCV2 для точного управления разделением. Коэффициент разбавления рассчитывается на основе концентрации индикаторного газа.

Рисунок 10

Система частичного разбавления потока с разделением нескольких трубок, измерением концентрации и фракционным отбором проб

Неочищенные выхлопные газы передаются из выхлопной трубы EP в туннель разбавления DT через передаточную трубку ТТ с помощью делителя потока FD3, состоящего из ряда трубок одинаковых размеров (одинакового диаметра, длины и радиуса слоя), установленных в EP. Выхлопной газ по одной из этих трубок подается в ДТ, а выхлопной газ по остальным трубкам пропускается через демпфирующую камеру ДК. Таким образом, разделение выхлопа определяется общим количеством трубок. Для постоянного разделения управления требуется нулевой перепад давления между DC и выпуском TT, который измеряется датчиком перепада давления DPT. Нулевой перепад давления достигается за счет нагнетания свежего воздуха в ДТ на выходе из ТТ. Концентрации индикаторных газов (CO2 или NOx) измеряются в неочищенных выхлопных газах, разбавленных выхлопных газах и разбавляющем воздухе с помощью анализатора(ов) выхлопных газов EGA. Они необходимы для проверки разделения выхлопных газов и могут использоваться для контроля скорости потока впрыскиваемого воздуха для точного управления разделением. Коэффициент разбавления рассчитывается на основе концентрации индикаторного газа.

Рисунок 11

Система частичного разбавления потока с контролем потока и полным отбором проб

Неочищенные выхлопные газы передаются из выхлопной трубы EP в туннель разбавления DT через пробоотборник SP и передаточную трубку TT. Общий поток через туннель регулируется с помощью регулятора потока FC3 и пробоотборного насоса P системы отбора проб твердых частиц (рис. 16).

Поток разбавляющего воздуха контролируется контроллером расхода FC2, который может использовать GEXH, GAIR или GFUEL в качестве командных сигналов для желаемого разделения выхлопных газов. Поток пробы в DT представляет собой разницу общего потока и потока разбавляющего воздуха. Расход разбавляющего воздуха измеряется с помощью устройства измерения расхода FM1, общий расход — с помощью устройства измерения потока FM3 системы отбора проб твердых частиц (рис. 14). Коэффициент разбавления рассчитывается на основе этих двух скоростей потока.

Рисунок 12

Система частичного разбавления потока с контролем потока и фракционным отбором проб

Неочищенные выхлопные газы передаются из выхлопной трубы EP в туннель разбавления DT через пробоотборник SP и передаточную трубку TT. Разделение выхлопных газов и поток в DT управляются контроллером расхода FC2, который регулирует потоки (или скорости) нагнетательного вентилятора PB и всасывающего вентилятора SB соответственно. Это возможно, поскольку проба, взятая с помощью системы отбора проб твердых частиц, возвращается в DT. GEXH, GAIR или GFUEL могут использоваться в качестве командных сигналов для FC2. Расход разбавляющего воздуха измеряется расходомером FM1, общий расход — расходомером FM2. Коэффициент разбавления рассчитывается на основе этих двух скоростей потока.

Описание – Рисунки с 4 по 12.

—

EP выхлопная труба

Выхлопную трубу можно изолировать. Для снижения тепловой инерции выхлопной трубы рекомендуется соотношение толщины к диаметру 0,015 или менее. Использование гибких секций должно быть ограничено соотношением длины к диаметру 12 или менее. Изгибы будут сведены к минимуму, чтобы уменьшить инерционное наложение. Если система включает в себя глушитель на испытательном стенде, глушитель также может быть изолирован.

В изокинетической системе выхлопная труба не должна иметь колен, изгибов и резких изменений диаметра на протяжении как минимум шести диаметров трубы перед и трех диаметров трубы после кончика зонда. Скорость газа в зоне отбора проб должна быть выше 10 м/с, за исключением режима холостого хода. Колебания давления выхлопных газов не должны превышать в среднем ± 500 Па. Любые меры по уменьшению колебаний давления, помимо использования выхлопной системы шасси (включая глушитель и устройство доочистки), не должны влиять на работу двигателя и приводить к осаждению твердых частиц.

Для систем без изокинетических зондов рекомендуется иметь прямую трубу длиной шесть диаметров перед наконечником зонда и три диаметра трубы после него.

—

Пробоотборник SP (рисунки с 6 по 12)

Минимальный внутренний диаметр должен составлять 4 мм. Минимальное соотношение диаметров выхлопной трубы и зонда должно составлять четыре. Зонд должен представлять собой открытую трубку, обращенную вверх по средней линии выхлопной трубы, или зонд с несколькими отверстиями, как описано в SP1 в разделе 1.1.1.

—

Изокинетический пробоотборник ISP (рис. 4 и 5)

Изокинетический пробоотборник должен быть установлен вверх по потоку на центральной линии выхлопной трубы, где соблюдаются условия потока в секции EP, и предназначен для обеспечения пропорционального отбора проб неочищенного выхлопного газа. Минимальный внутренний диаметр должен составлять 12 мм.

Для изокинетического разделения выхлопных газов необходима система управления путем поддержания нулевого перепада давления между EP и ISP. В этих условиях скорости выхлопных газов в EP и ISP одинаковы, а массовый расход через ISP составляет постоянную долю расхода выхлопных газов. ISP должен быть подключен к датчику перепада давления. Управление для обеспечения нулевого перепада давления между EP и ISP осуществляется с помощью регулятора скорости вентилятора или регулятора расхода.

—

Делитель потока FD1, FD2 (рис. 9)

Набор трубок Вентури или отверстий установлен в выхлопной трубе EP и в передаточной трубке TT соответственно для обеспечения пропорциональной пробы неочищенного выхлопного газа. Для пропорционального разделения путем регулирования давления в EP и DT необходима система управления, состоящая из двух клапанов регулирования давления PCV1 и PCV2.

—

Делитель потока FD3 (рис. 10)

В выхлопной трубе EP установлен комплект трубок (многотрубный блок) для обеспечения пропорционального отбора неочищенных выхлопных газов. Одна из трубок подает выхлопные газы в туннель разбавления DT, а другие трубки выводят выхлопные газы в демпфирующую камеру DC. Трубки должны иметь одинаковые размеры (одинаковый диаметр, длину, радиус изгиба), чтобы разделение выхлопа зависело от общего количества трубок. Для пропорционального разделения необходима система управления путем поддержания нулевого перепада давления между выходом многотрубного блока в DC и выходом ТТ. В этих условиях скорости выхлопных газов в EP и FD3 пропорциональны, а расход ТТ составляет постоянную долю расхода выхлопных газов. Обе точки должны быть подключены к датчику перепада давления DPT. Управление для обеспечения нулевого перепада давления осуществляется с помощью регулятора расхода FC1.

—

Анализатор выхлопных газов EGA (рисунки с 6 по 10)

Можно использовать анализаторы CO2 или NOx (только с методом углеродного баланса CO2). Анализаторы должны быть откалиброваны так же, как анализаторы для измерения газообразных выбросов. Для определения разницы концентраций можно использовать один или несколько анализаторов.

Точность измерительных систем должна быть такой, чтобы погрешность GEDFW,i находилась в пределах ± 4%.

—

Передаточная трубка ТТ (рисунки с 4 по 12)

Трубка для передачи пробы твердых частиц должна быть:

—

как можно короче, но не более 5 м в длину,

—

равен или превышает диаметр зонда, но не более 25 мм в диаметре,

—

выходящий на центральной линии туннеля разбавления и направленный вниз по течению.

Если длина трубки составляет 1 метр или менее, она должна быть изолирована материалом с максимальной теплопроводностью 0,05 Вт/(м · К) с толщиной радиальной изоляции, соответствующей диаметру зонда. Если трубка длиннее 1 метра, ее необходимо изолировать и нагреть до минимальной температуры стенки 523 К (250°С).

Альтернативно, требуемая температура стенки передаточной трубы может быть определена посредством стандартных расчетов теплопередачи.

—

Датчик перепада давления DPT (рис. 4, 5 и 10)

Датчик перепада давления должен иметь диапазон ± 500 Па или менее.

—

Контроллер потока FC1 (рис. 4, 5 и 10)

Для изокинетических систем (рис. 4 и 5) необходим регулятор расхода для поддержания нулевого перепада давления между EP и ISP. Регулировку можно выполнить:

(а)

управление скоростью или расходом всасывающего вентилятора (SB) и поддержание постоянной скорости нагнетательного вентилятора (PB) в каждом режиме (рис. 4);

или

(б)

настройка всасывающего вентилятора (SB) на постоянный массовый расход разбавленных выхлопных газов и управление потоком нагнетательного вентилятора PB и, следовательно, потоком пробы выхлопных газов в области на конце передаточной трубки (TT) (рис. 5).

В случае системы с контролем давления остаточная погрешность контура управления не должна превышать ± 3 Па. Колебания давления в туннеле разбавления не должны в среднем превышать ± 250 Па.

Для многотрубной системы (рис. 10) необходим регулятор расхода для пропорционального разделения выхлопных газов, чтобы поддерживать нулевой перепад давления между выходом многотрубной установки и выходом ТТ. Регулировку можно осуществить, контролируя скорость подачи воздуха в ДТ на выходе из ТТ.

—

Клапан регулирования давления PCV1, PCV2 (рис. 9)

Для системы с двумя отверстиями Вентури и двумя отверстиями необходимы два клапана регулирования давления для пропорционального разделения потока путем управления противодавлением EP и давлением в DT. Клапаны должны быть расположены после SP в EP и между PB и DT.

—

Демпфирующая камера постоянного тока (рис. 10)

На выходе многотрубного блока должна быть установлена демпфирующая камера для минимизации колебаний давления в выхлопной трубе ЕР.

—

ВН Вентури (рис. 8)

В туннеле разбавления ДТ установлен клапан Вентури для создания отрицательного давления в районе выхода передаточной трубки ТТ. Скорость потока газа через TT определяется обменом импульса в зоне Вентури и в основном пропорциональна скорости потока нагнетателя PB, что приводит к постоянному коэффициенту разбавления. Поскольку на обмен импульса влияет температура на выходе ТТ и разница давлений между ЕР и DT, фактическая степень разбавления при низкой нагрузке несколько ниже, чем при высокой нагрузке.

—

Контроллер потока FC2 (рис. 6, 7, 11 и 12; опционально)

Регулятор потока может использоваться для управления потоком нагнетательного вентилятора PB и/или всасывающего вентилятора SB. Он может быть подключен к сигналу расхода выхлопных газов или расхода топлива и/или к дифференциальному сигналу CO2 или NOx.

При использовании подачи сжатого воздуха (рис. 11) FC2 напрямую управляет потоком воздуха.

—

Устройство измерения расхода FM1 (рисунки 6, 7, 11 и 12)

Газовый счетчик или другой расходомер для измерения расхода разбавляющего воздуха. FM1 является дополнительным, если PB откалиброван для измерения расхода.

—

Устройство измерения расхода FM2 (рис. 12)

Газовый счетчик или другой расходомер для измерения расхода разбавленных выхлопных газов. FM2 является дополнительной опцией, если всасывающий вентилятор SB откалиброван для измерения расхода.

—

Нагнетатель ПБ (рис. 4, 5, 6, 7, 8, 9 и 12)

Для управления расходом разбавляющего воздуха PB можно подключить к контроллерам расхода FC1 или FC2. PB не требуется при использовании дроссельной заслонки. PB можно использовать для измерения расхода разбавляющего воздуха, если он откалиброван.

—

Всасывающий вентилятор SB (рис. 4, 5, 6, 9, 10 и 12)

Только для систем дробного отбора проб. SB можно использовать для измерения расхода разбавленных выхлопных газов, если он откалиброван.

—

Фильтр разбавляющего воздуха DAF (рисунки с 4 по 12)

Рекомендуется фильтровать разбавляющий воздух и очищать его углем для удаления фоновых углеводородов. Разбавляющий воздух должен иметь температуру 298 К (25°С) ± 5 К.

По требованию изготовителя пробы разбавляющего воздуха должны быть отобраны в соответствии с надлежащей инженерной практикой для определения фоновых уровней твердых частиц, которые затем можно вычесть из значений, измеренных в разбавленных выхлопных газах.

—

Зонд для отбора проб твердых частиц PSP (рис. 4, 5, 6, 8, 9, 10 и 12)

Зонд является ведущим разделом РТТ и

—

должны быть установлены лицом вверх по потоку в точке, где разбавляющий воздух и выхлопные газы хорошо перемешиваются, т.е. на центральной линии туннеля разбавления DT систем разбавления примерно на 10 диаметров туннеля ниже по потоку от точки, где выхлопные газы входят в туннель разбавления,

—

должен иметь минимальный внутренний диаметр 12 мм,

—

может быть нагрет до температуры стенки не выше 325 К (52°С) путем прямого нагрева или предварительного подогрева разбавляющего воздуха, при условии, что температура воздуха не превышает 325 К (52°С) перед подачей выхлопных газов в туннель разбавления,

—

может быть изолирован.

—

Туннель для разведения DT (рис. 4–12)

Туннель разбавления:

—

должна иметь достаточную длину, чтобы обеспечить полное смешивание отработанного и разбавляющего воздуха в условиях турбулентного потока,

—

должны быть изготовлены из нержавеющей стали и иметь:

—

отношение толщины к диаметру 0,025 или менее для туннелей разбавления с внутренним диаметром более 75 мм,

—

номинальная толщина стенок не менее 1,5 мм для туннелей разбавления с внутренним диаметром, равным или менее 75 мм,

—

должен быть не менее 75 мм в диаметре для дробного типа отбора проб,

—

рекомендуется иметь диаметр не менее 25 мм для общего типа отбора проб.

—

может нагреваться до температуры стенки не выше 325 К (52°С) путем прямого нагрева или предварительного подогрева разбавляющего воздуха при условии, что температура воздуха не превышает 325 К (52°С) перед подачей выхлопных газов в туннель разбавления.

—

может быть изолирован.

Выхлопы двигателя должны быть тщательно смешаны с разбавляющим воздухом. Для систем фракционного отбора проб качество смешивания должно быть проверено после ввода в эксплуатацию посредством профиля CO2 туннеля при работающем двигателе (не менее четырех равноотстоящих друг от друга точек измерения). При необходимости можно использовать смесительное отверстие.

ПРИМЕЧАНИЕ. Если температура окружающей среды вблизи туннеля для разбавления (DT) ниже 293 К (20°C), следует принять меры предосторожности, чтобы избежать попадания частиц на холодные стенки туннеля для разбавления. Поэтому рекомендуется обогрев и/или изоляция туннеля в пределах, указанных выше.

При высоких нагрузках двигателя туннель можно охлаждать неагрессивными средствами, такими как циркуляционный вентилятор, при условии, что температура охлаждающей среды не ниже 293 К (20°С).

—

Теплообменник HE (рисунки 9 и 10)

Теплообменник должен иметь достаточную мощность для поддержания температуры на входе всасывающего вентилятора SB в пределах ± 11 К от средней рабочей температуры, наблюдаемой во время испытания.

1.2.1.2. Полнопоточная система разбавления (рис. 13)

Описана система разбавления, основанная на разбавлении общего объема выхлопных газов с использованием концепции отбора проб постоянного объема (CVS). Необходимо измерить общий объем смеси выхлопного и разбавляющего воздуха. Можно использовать либо PDP, либо CFV, либо систему SSV.

Для последующего сбора твердых частиц проба разбавленных выхлопных газов подается в систему отбора твердых частиц (раздел 1.2.2, рисунки 14 и 15). Если это делается напрямую, это называется однократным разбавлением. Если образец разбавляется еще раз в туннеле вторичного разведения, это называется двойным разбавлением. Это полезно, если требования к температуре поверхности фильтра не могут быть удовлетворены за счет однократного разбавления. Хотя система двойного разбавления частично представляет собой систему разбавления, она описывается как модификация системы отбора проб твердых частиц в разделе 1.2.2 (рис. 15), поскольку она имеет те же компоненты, что и типичная система отбора проб твердых частиц.

Газообразные выбросы также можно определять в туннеле разбавления полнопоточной системы разбавления. Поэтому зонды для отбора проб газообразных компонентов показаны на рисунке 13, но не указаны в списке описаний. Соответствующие требования описаны в разделе 1.1.1.

Описания (рис. 13)

—

EP выхлопная труба

Длина выхлопной трубы от выхода из выпускного коллектора двигателя, выхода турбокомпрессора или устройства доочистки до туннеля разбавления должна быть не более 10 м. Если длина системы превышает 4 м, то все трубы длиной более 4 м должны быть изолированы, за исключением встроенного дымомера, если он используется. Радиальная толщина изоляции должна быть не менее 25 мм. Теплопроводность изоляционного материала должна иметь значение не более 0,1 Вт/(м · К), измеренное при температуре 673 К (400°С). Для снижения тепловой инерции выхлопной трубы рекомендуется соотношение толщины к диаметру 0,015 или менее. Использование гибких секций должно быть ограничено соотношением длины к диаметру 12 или менее.

Рисунок 13

Полнопоточная система разбавления

Все количество неочищенных отработавших газов смешивается в разбавляющем туннеле DT с разбавляющим воздухом. Расход разбавленных выхлопных газов измеряется либо с помощью объемного насоса PDP, либо с помощью трубки Вентури с критическим расходом CFV, либо с помощью дозвуковой трубки Вентури SSV. Теплообменник FIE или электронная компенсация потока EFC могут использоваться для пропорционального отбора проб частиц и определения расхода. Поскольку определение массы твердых частиц основано на общем потоке разбавленных выхлопных газов, рассчитывать степень разбавления не требуется.

—

PDP объемный насос

PDP измеряет общий поток разбавленных выхлопных газов в зависимости от количества оборотов насоса и рабочего объема насоса. Противодавление в выхлопной системе не должно искусственно снижаться с помощью PDP или системы впуска разбавляющего воздуха. Статическое противодавление выхлопных газов, измеренное при работающей системе CVS, должно оставаться в пределах ± 1,5 кПа от статического давления, измеренного без подключения к CVS, при одинаковой частоте вращения и нагрузке двигателя.

Температура газовой смеси непосредственно перед PDP должна находиться в пределах ± 6 К от средней рабочей температуры, наблюдаемой во время испытания, когда компенсация потока не используется.

Компенсацию расхода можно использовать только в том случае, если температура на входе в PDP не превышает 50°C (323 K).

—

Вентури с критическим потоком CFV

CFV измеряет общий поток разбавленных выхлопных газов, поддерживая поток в условиях дросселирования (критический поток). Статическое противодавление выхлопных газов, измеренное при работающей системе CFV, должно оставаться в пределах ± 1,5 кПа от статического давления, измеренного без подключения к CFV, при одинаковых оборотах и нагрузке двигателя. Температура газовой смеси непосредственно перед CFV должна находиться в пределах ± 11 К от средней рабочей температуры, наблюдаемой во время испытания, когда компенсация потока не используется.

—

Дозвуковая трубка Вентури SSV

SSV измеряет общий поток разбавленных выхлопных газов в зависимости от давления на входе, температуры на входе, перепада давления между входом SSV и горловиной. Статическое противодавление выхлопных газов, измеренное при работающей системе SSV, должно оставаться в пределах ± 1,5 кПа от статического давления, измеренного без подключения к SSV, при одинаковой частоте вращения и нагрузке двигателя. Температура газовой смеси непосредственно перед SSV должна находиться в пределах ± 11 К от средней рабочей температуры, наблюдаемой во время испытания, когда компенсация потока не используется.

—

Теплообменник HE (дополнительно, если используется EFC)

Теплообменник должен иметь достаточную мощность для поддержания температуры в пределах, требуемых выше.

—

Электронная компенсация расхода EFC (опция, если используется HE)

Если температура на входе PDP, CFV или SSV не поддерживается в пределах, указанных выше, требуется система компенсации потока для непрерывного измерения расхода и контроля пропорционального отбора проб в системе твердых частиц. С этой целью непрерывно измеряемые сигналы скорости потока используются для корректировки скорости потока пробы через сажевые фильтры системы отбора частиц (рис. 14 и 15) соответственно.

—

Туннель для разбавления DT

Туннель разбавления:

—

должен быть достаточно малым в диаметре, чтобы вызвать турбулентный поток (число Рейнольдса более 4000) и достаточной длины, чтобы вызвать полное смешивание отработанного и разбавляющего воздуха. Можно использовать смесительное отверстие,

—

должен быть не менее 75 мм в диаметре,

—

может быть изолирован.

Выхлопы двигателя должны быть направлены вниз по потоку в точке, где они вводятся в туннель разбавления, и тщательно перемешаны.

При использовании однократного разбавления проба из туннеля для разбавления переносится в систему отбора проб твердых частиц (раздел 1.2.2, рисунок 14). Пропускная способность PDP, CFV или SSV должна быть достаточной для поддержания температуры разбавленных выхлопных газов ниже или равной 325 К (52°C) непосредственно перед первичным сажевым фильтром.

При использовании двойного разведения проба из туннеля для разбавления переносится в туннель для вторичного разведения, где она дополнительно разбавляется, а затем проходит через фильтры для отбора проб (раздел 1.2.2, рисунок 15). Пропускная способность PDP, CFV или SSV должна быть достаточной для поддержания разбавленного потока выхлопных газов в DT при температуре не выше 464 К (191°С) в зоне отбора проб. Система вторичного разбавления должна обеспечивать достаточное количество вторичного разбавляющего воздуха для поддержания дважды разбавленного потока выхлопных газов при температуре ниже или равной 325 К (52°C) непосредственно перед первичным сажевым фильтром.

—

Разбавляющий воздушный фильтр DAF

Рекомендуется фильтровать разбавляющий воздух и очищать его углем для удаления фоновых углеводородов. Разбавляющий воздух должен иметь температуру 298 К (25°С) ± 5 К. По требованию изготовителя пробы разбавляющего воздуха должны отбираться в соответствии с надлежащей инженерной практикой для определения фоновых уровней твердых частиц, которые затем можно вычесть из значений, измеренных в разбавленный выхлоп.

—

Зонд для отбора проб твердых частиц PSP

Зонд является ведущим разделом РТТ и

—

должен иметь минимальный внутренний диаметр 12 мм,

—

может быть изолирован.

1.2.2. Система отбора проб твердых частиц (рис. 14 и 15)

Система отбора проб твердых частиц необходима для сбора твердых частиц в сажевом фильтре. В случае общего отбора проб с частичным разбавлением потока, которое заключается в прохождении всей пробы разбавленных выхлопных газов через фильтры, разбавление (раздел 1.2.1.1, рисунки 7 и 11) и система отбора проб обычно образуют единое целое. В случае дробного отбора проб частичного разбавления потока или полного разбавления потока, заключающегося в прохождении через фильтры только части разбавленных выхлопных газов, разбавление (раздел 1.2.1.1, рисунки 4, 5, 6, 8, 9, 10 и 12 и раздел 1.2.1.2, рисунок 13), а системы отбора проб обычно образуют разные единицы.

В этой Директиве система двойного разбавления DDS (рис. 15) полнопоточной системы разбавления рассматривается как особая модификация типичной системы отбора проб твердых частиц, как показано на рис. 14. Система двойного разбавления включает в себя все важные части системы отбора проб твердых частиц. , такие как держатели фильтров и насос для отбора проб, а также некоторые функции разбавления, такие как подача разбавляющего воздуха и туннель вторичного разбавления.

Во избежание какого-либо воздействия на контуры управления рекомендуется, чтобы насос для отбора проб работал на протяжении всей процедуры испытания. Для метода с одним фильтром должна использоваться байпасная система для пропускания пробы через фильтры для отбора проб в желаемое время. Вмешательство процедуры переключения в контуры управления должно быть сведено к минимуму.

Описания – рисунки 14 и 15.

—

Зонд для отбора проб твердых частиц PSP (рис. 14 и 15)

Зонд для отбора проб твердых частиц, показанный на рисунках, является ведущей частью трубки передачи твердых частиц PTT. Зонд:

—

должны быть установлены лицом вверх по потоку в точке, где разбавляющий воздух и выхлопные газы хорошо перемешиваются, т. е. на центральной линии разбавляющего туннеля DT систем разбавления (раздел 1.2.1), примерно на 10 диаметров туннеля ниже по потоку от точки, где выхлопные газы поступает в туннель разбавления),

—

должен иметь минимальный внутренний диаметр 12 мм,

—

может быть нагрет до температуры стенки не выше 325 К (52°С) путем прямого нагрева или предварительного нагрева разбавляющего воздуха, при условии, что температура воздуха не превышает 325 К (52°С) перед введением выхлопных газов в туннель разбавления,

—

может быть изолирован.

Рисунок 14

Система отбора проб твердых частиц

Проба разбавленного выхлопного газа отбирается из туннеля разбавления DT системы частичного или полного разбавления через зонд для отбора проб твердых частиц PSP и трубку для передачи твердых частиц PTT с помощью пробоотборного насоса P. Проба проходит через фильтр. держатели(и) FH, в которых находятся фильтры для отбора проб твердых частиц. Скорость потока пробы контролируется контроллером потока FC3. Если используется электронная компенсация потока EFC (рис. 13), поток разбавленных выхлопных газов используется в качестве командного сигнала для FC3.

Рисунок 15

Система разбавления (только полнопоточная система)

Проба разбавленного выхлопного газа переносится из туннеля разбавления DT полнопоточной системы разбавления через зонд для отбора проб твердых частиц PSP и трубку для передачи твердых частиц PTT в туннель вторичного разбавления SDT, где она еще раз разбавляется. Затем пробу пропускают через держатель(и) фильтра FH, который содержит фильтры для отбора проб твердых частиц. Скорость потока разбавляющего воздуха обычно постоянна, тогда как скорость потока пробы контролируется контроллером потока FC3. Если используется электронная компенсация потока EFC (рис. 13), общий расход разбавленных выхлопных газов используется в качестве командного сигнала для FC3.

—

Трубка для передачи частиц PTT (рис. 14 и 15)

Длина трубки для передачи частиц не должна превышать 1 020 мм и по возможности должна быть минимальной.

Размеры действительны для:

—

тип дробного отбора проб с частичным разбавлением потока и система однократного разбавления с полным потоком от наконечника зонда до держателя фильтра,

—

тип общего отбора проб при частичном разбавлении потока от конца туннеля разбавления до держателя фильтра,

—

Полнопоточная система двойного разведения от наконечника зонда до туннеля вторичного разведения.

Трансферная трубка:

—

может быть изолирован.

—

Туннель вторичного разведения SDT (рис. 15)

Туннель вторичного разведения должен иметь минимальный диаметр 75 мм и достаточную длину, чтобы обеспечить время пребывания не менее 0,25 секунды для дважды разведенного образца. Держатель первичного фильтра FH должен располагаться в пределах 300 мм от выхода SDT. Туннель вторичного разбавления:

—

может быть изолирован.

—

Держатель(и) фильтра FH (рис. 14 и 15)

Для основных и резервных фильтров может использоваться один корпус фильтра или отдельные корпуса фильтра. Должны быть выполнены требования Приложения III, Приложение 1, раздел 1.5.1.3.

Держатель(и) фильтра:

—

может быть нагрет до температуры стенки не выше 325 К (52°С) путем прямого нагрева или предварительного подогрева разбавляющего воздуха при условии, что температура воздуха не превышает 325 К (52°С),

—

может быть изолирован.

—

Насос для отбора проб P (рис. 14 и 15)

Насос для отбора проб твердых частиц должен быть расположен на достаточном расстоянии от туннеля, чтобы температура газа на входе поддерживалась постоянной (± 3 К), если не используется коррекция расхода с помощью FC3.

—

Насос разбавляющего воздуха DP (рис. 15) (только полнопоточный насос с двойным разбавлением)

Насос разбавляющего воздуха должен быть расположен таким образом, чтобы вторичный разбавляющий воздух подавался при температуре 298 К (25°С) ± 5 К.

—

Контроллер потока FC3 (рис. 14 и 15)

Регулятор потока должен использоваться для компенсации скорости потока пробы твердых частиц в зависимости от изменений температуры и противодавления на пути пробы, если другие средства недоступны. Регулятор расхода необходим, если используется электронная компенсация расхода EFC (рис. 13).

—

Устройство измерения расхода FM3 (рис. 14 и 15) (поток пробы твердых частиц)

Газовый счетчик или приборы для измерения расхода должны быть расположены на достаточном расстоянии от насоса для отбора проб, чтобы температура газа на входе оставалась постоянной (± 3 К), если не используется коррекция расхода с помощью FC3.

—

Устройство измерения расхода FM4 (рис. 15) (разбавляющий воздух, только полный поток с двойным разбавлением)

Газовый счетчик или контрольно-измерительные приборы должны быть расположены так, чтобы температура газа на входе оставалась на уровне 298 К (25 °С) ± 5 К.

—

Шаровой кран BV (опция)

Шаровой клапан должен иметь диаметр не менее внутреннего диаметра пробоотборной трубки и время переключения менее 0,5 секунды.

ПРИМЕЧАНИЕ. Если температура окружающей среды вблизи PSP, PTT, SDT и FH ниже 239 К (20°C), следует принять меры предосторожности, чтобы избежать попадания частиц на холодную стенку этих деталей. Поэтому рекомендуется нагревать и/или изолировать эти части в пределах, указанных в соответствующих описаниях. Также рекомендуется, чтобы температура поверхности фильтра во время отбора проб была не ниже 293 К (20°С).

При высоких нагрузках двигателя вышеуказанные детали можно охлаждать неагрессивными средствами, такими как циркуляционный вентилятор, при условии, что температура охлаждающей среды не ниже 293 К (20°С).

(1) На рисунках с 4 по 12 показаны многие типы систем частичного разбавления потока, которые обычно можно использовать для испытаний в установившемся режиме (NRSC). Но из-за очень жестких ограничений, связанных с переходными испытаниями, только те системы частичного разбавления потока (рис. 4–12) способны выполнить все требования, указанные в разделе «Спецификации систем частичного разбавления потока» Приложения III, Приложение 1, Раздел 2.4. , принимаются для испытаний на переходные процессы (NRTC).

ПРИЛОЖЕНИЕ III

"Приложение XIII

УСЛОВИЯ ДЛЯ ДВИГАТЕЛЕЙ, РАЗМЕЩЕННЫХ НА РЫНКЕ ПО «ГИБКОЙ СХЕМЕ»

По запросу производителя оборудования (OEM) и разрешения органа по сертификации производитель двигателей может в период между двумя последовательными этапами предельных значений разместить на рынке ограниченное количество двигателей, которые соответствуют только предыдущему этапу. предельных значений выбросов в соответствии со следующими положениями:

1. ДЕЙСТВИЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЯ ДВИГАТЕЛЯ И OEM-производителя

1.1.

OEM-производитель, желающий использовать схему гибкости, должен запросить разрешение у любого органа по утверждению на закупку у своих поставщиков двигателей в период между двумя этапами выбросов количества двигателей, описанных в разделах 1.2 и 1.3, которые не соответствуют требованиям действующие предельные значения выбросов, но утверждаются с учетом ближайшего предыдущего уровня лимитов выбросов.

1.2.

Количество двигателей, размещаемых на рынке по схеме гибкости, в каждой категории двигателей не должно превышать 20 % от годового объема продаж OEM оборудования с двигателями этой категории двигателей (рассчитывается как среднее значение продаж за последние 5 лет в ЕС). рынок). Если OEM-производитель продавал оборудование в ЕС в течение периода менее 5 лет, среднее значение будет рассчитываться на основе периода, в течение которого OEM-производитель продавал оборудование в ЕС.

1.3.

В качестве дополнительной альтернативы разделу 1.2 OEM-производитель может запросить разрешение у своих поставщиков двигателей разместить на рынке фиксированное количество двигателей в соответствии со схемой гибкости. Количество двигателей каждой категории двигателей не должно превышать следующих значений:

Категория двигателя

Количество двигателей

19-37 ку

200

Ааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааааа

150

75-130кВт

100

130-560кВт

1.4.

OEM-производитель должен включить в свое заявление в орган по утверждению следующую информацию:

(а)

образец этикеток, которые будут прикреплены к каждой единице внедорожной мобильной техники, на которой будет установлен двигатель, представленный на рынке в соответствии со схемой гибкости. На этикетках должен быть указан следующий текст: «НОМЕР МАШИНЫ… (последовательность машин) ИЗ… (общее количество машин в соответствующем диапазоне мощности) С № ДВИГАТЕЛЯ… С УТВЕРЖДЕНИЕМ ТИПА (Директива 97/68/EC) ) Нет ..."; и

(б)

образец дополнительной маркировки, наклеиваемой на двигатель, с текстом, указанным в разделе 2.2 настоящего Приложения.

1,5.

OEM должен уведомить органы утверждения каждого государства-члена об использовании схемы гибкости.

1.6.

OEM-производитель должен предоставить органу по утверждению любую информацию, связанную с реализацией схемы гибкости, которую орган по утверждению может запросить при необходимости для принятия решения.

1.7.

OEM-производитель должен каждые шесть месяцев подавать отчет в органы утверждения каждого государства-члена о реализации схем гибкости, которые он использует. Отчет должен включать совокупные данные о количестве двигателей и NRMM, размещенных на рынке в соответствии со схемой гибкости, серийных номерах двигателей и NRMM, а также о государствах-членах, где NRMM были размещены на рынке. Эта процедура будет продолжаться до тех пор, пока действует схема гибкости.

2. ДЕЙСТВИЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЯ ДВИГАТЕЛЯ

2.1.

Производитель двигателей может размещать на рынке двигатели по гибкой схеме, на которую распространяется одобрение в соответствии с разделом 1 настоящего Приложения.

2.2.

Производитель двигателей должен разместить на этих двигателях этикетку со следующим текстом: «Двигатель выпускается на рынок в соответствии со схемой гибкости».

3. ДЕЙСТВИЯ УТВЕРЖДАЮЩЕГО ОРГАНА

3.1.

Утверждающий орган должен оценить содержание запроса на схему гибкости и прилагаемых документов. Как следствие, он проинформирует OEM о своем решении относительно того, разрешать или нет использовать схему гибкости.

ПРИЛОЖЕНИЕ IV

Должны быть добавлены следующие приложения:

" Приложение XIV

ЦКСР, этап I (1)

ПН

(кВт)

СО

(г/кВтч)

ХК

(г/кВтч)

NOx

(г/к/Втч)

ПТ

(г/кВтч)

37 ≤ ПН < 75

6,5

1,3

9,2

0,85

75 ≤ ПН < 130

5,0

1,3

9,2

0,70

Р ≥ 130

5,0

1,3

n ≥ 2800 миллионов/мин = 9,2

500 ≤ n < 2800 миллионов/мин = 45 x n (-0,2)

0,54

Приложение XV

ЦКСР, этап II (2)

ПН

(кВт)

СО

(г/кВтч)

ХК

(г/кВтч)

NOx

(г/кВтч)

ПТ

(г/кВтч)

18 ≤ ПН < 37

5,5

1,5

8,0

0,8

37 ≤ ПН < 75

5,0

1,3

7,0

0,4

75 ≤ ПН < 130

5,0

1,0

6,0

0,3

130 ≤ ПН < 560

3,5

1,0

6,0

0,2

ПН ≥ 560

3,5

1,0

n ≥ 3150 мин-1 = 6,0

343 ≤ n < 3150 мин-1 = 45 x n(-0,2) - 3

n < 343 мм-1 =11,0

0,2

" (1) Протокол 19 ЦКСР, Постановление Центральной комиссии судоходства по Рейну от 11 мая 2000 г.

(2) Протокол 21 ЦКСР, Постановление Центральной комиссии судоходства по Рейну от 31 мая 2001 г.

Вершина

Директива доступна на следующих языках

Директивы по годам